Диффузор конический: Купите Диффузор конический ДКФ По оптимальной цене

Арктос ДКВ 315 диффузор конический

Настоящий договор между интернет-магазином OZONAIR.RU и пользователем услуг интернет-магазина, именуемым в дальнейшем «Покупатель» определяет условия приобретения товаров через сайт интернет-магазина https://ozonair.ru

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. ООО «ГК Озон Групп» публикует настоящий договор купли-продажи, являющийся публичным договором – офертой (предложением) в адрес физических и юридических лиц в соответствии со ст. 435 и пунктом 2 статьи 437 Гражданского Кодекса Российской Федерации (далее – ГК РФ).

1.2. Настоящая публичная оферта (именуемая в дальнейшем «Оферта») определяет все существенные условия договора между ООО «ГК Озон Групп» и лицом, принявшим условия Оферты.

1.3. Настоящий договор заключается между Покупателем и интернет – магазином в момент оформления заказа.

1.4. Оферта может быть (принята) любым физическим или юридическим лицом на территории Российской Федерации, имеющим намерение приобрести товар или услуги, реализуемые и предоставляемые ООО «ГК Озон Групп» через интернет-магазин, расположенный на сайте https://ozonair.

ru

1.5. Покупатель безоговорочно принимает все условия, содержащиеся в оферте в целом (т.е. в полном объеме и без исключений).

1.6. В случае принятия условий настоящего договора (т.е. публичной оферты интернет-магазина), физическое или юридическое лицо, производящее акцепт оферты, становится Покупателем. Акцептом является факт оплаты заказа в размере и на условиях настоящего соглашения.

1.7. Оферта, все приложения к ней, а также вся дополнительная информация о товарах/услугах ООО «ГК Озон Групп», опубликована на сайте ozonair.ru

2. СТАТУС ИНТЕРНЕТ – МАГАЗИНА ozonair.ru

2.1. Интернет-магазин является собственностью ООО «ГК Озон Групп» и предназначен для организации дистанционного способа продажи товаров через сеть интернет.

2.2. Интернет-магазин не требует от Покупателя специальных действий для использования ресурса интернет-магазина для просмотра товара, расчета и оформления заказа, таких как регистрация или заключение договора на пользование ресурсом интернет-магазина.

2.3. Интернет-магазин не несет ответственности за содержание и достоверность информации, предоставленной Покупателем при оформлении заказа.

3. СТАТУС ПОКУПАТЕЛЯ

3.1. Покупатель несет ответственность за достоверность предоставленной при оформлении заказа информации и ее чистоту от претензий третьих лиц.

3.2. Покупатель подтверждает свое согласие с условиями, установленными настоящим Договором, путем проставления отметки в графе «Условия Договора мною прочитаны полностью, все условия Договора мне понятны, со всеми условиями Договора я согласен» при оформлении заказа.

3.3. Использование ресурса интернет-магазина для просмотра и выбора товара, а так же для оформления заказа является для Покупателя безвозмездным.

4. ПРЕДМЕТ ОФЕРТЫ

4.1. Продавец, на основании заказов Покупателя и на основании предварительной оплаты, продаёт Покупателю товар в соответствии с условиями и по ценам, установленным Продавцом в оферте и приложениях к ней.

4.2. Доставка товаров, заказанных и оплаченных Покупателем, осуществляется Продавцом или Перевозчиком. Покупатель имеет право забрать товар со склада Продавца самостоятельно (самовывоз). Покупателю при оформлении заказа предоставляется право выбора способа доставки.

4.3. К отношениям между Покупателем и Продавцом применяются положения ГК РФ о розничной купле-продаже (§ 2 глава 30), Закон РФ «О защите прав потребителей» от 07.02.1992 №2300-1, а также иные нормативные правовые акты, принятые в соответствии с ними.

4.4. Физическое или юридическое лицо считается принявшим все условия оферты (акцепт оферты) и приложений к ней в полном объеме и без исключений с момента поступления денежных средств в счет оплаты товара на расчётный счёт Продавца (в случае безналичной оплаты), либо с момента поступления денежных средств в счет оплаты товара на расчетный счет Оператора платежной системы (в случае оплаты через платежные системы), либо внесения денежных средств в кассу Продавца в порядке, предусмотренном Разделом 10 оферты и на условиях, установленных Продавцом в приложениях к оферте. В случае акцепта оферты одним из вышеуказанных способов, физическое лицо считается заключившим с Продавцом договор купли-продажи заказанных товаров и приобретает статус Покупателя.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЯ

5.1. Покупатель – физическое или юридическое лицо, принявшее в полном объеме и без исключений условия оферты (совершившее акцепт оферты) в соответствии с п. 4.4. оферты.

5.2. Продавец – ООО «ГК Озон Групп»

5.3. Интернет-магазин – интернет-сайт, имеющий адрес в сети интернет http://ozonair.ru принадлежащий Продавцу и предназначенный для продажи Продавцом Покупателям на основании оферты товаров, принадлежащих Продавцу.

5.4. Сайт – интернет-сайт, имеющий адрес в сети интернет https://ozonair.ru

5.5. Каталог – информация о товарах, размещенная в интернет-магазине.

5.6. Товар – климатическое оборудование, реализуемое Продавцом в интернет-магазине.

5. 7. Заказ – решение Покупателя приобрести товар, оформленное в интернет-магазине.

5.8. Место исполнения договора – место (адрес), указанное Покупателем, по которому доставляется товар Покупателю силами Продавца, или склад Продавца, в случае отказа Покупателя от доставки товара силами Продавца, или территория перевозчика, договор с которым заключил Покупатель.

5.9. Представитель – физическое лицо, предъявившее квитанцию или иной документ, свидетельствующий о заключении договора. Представитель юридического лица кроме вышеуказанных документов обязан предъявить доверенность на получение товара и паспорт.

5.10. Перевозчик – юридическое лицо или индивидуальный предприниматель, принявшие на себя по договору перевозки обязанность доставить вверенный ему отправителем товар из пункта отправления в пункт назначения, а также выдать товар получателю. Договор перевозки с перевозчиком заключается Покупателем самостоятельно в случае отказа Покупателя от доставки товара силами Продавца.

5.11. Стороны – совместно Покупатель и Продавец.

6. ПОРЯДОК ЗАКЛЮЧЕНИЯ ДОГОВОРА КУПЛИ-ПРОДАЖИ

6.1. Покупатель может оформить заказ самостоятельно на сайте интернет-магазина, либо через менеджера по телефонам, указанным на сайте, на условиях Договора купли-продажи (публичной оферты интернет-магазина).

6.2. При оформлении заказа в интернет-магазине, Покупатель обязан предоставить о себе информацию:

  • Ф.И.О. (для физических лиц) или полное наименование, ИНН (для юридических лиц) Покупателя Товара;
  • адрес доставки Товара;
  • контактный телефон и электронную почту Покупателя Товара.

6.3. Волеизъявление Покупателя осуществляется посредством внесения последним соответствующих данных в форму заказа в интернет-магазине либо подачей заявки через менеджера интернет-магазина или по e-mail.

6.4. Интернет-магазин не редактирует информацию о Покупателе.

6.5. Для получения бумажного экземпляра Договора купли-продажи, Покупатель отправляет заявку по электронной почте или телефону, указанным на сайте.

7. ИНФОРМАЦИЯ О ТОВАРЕ

7.1. Товар представлен на сайте через фото-образцы, являющиеся собственностью интернет-магазина.

7.2. Каждый фото-образец сопровождается текстовой информацией: наименованием, размерным рядом, ценой и описанием товара.

7.3. Все информационные материалы, представленные в интернет – магазине, носят справочный характер и не могут в полной мере передавать информацию о свойствах и характеристиках товара, включая цвета, размеры и формы. В случае возникновения у Покупателя вопросов, касающихся свойств и характеристик товара, Покупатель должен, перед оформлением заказа, обратиться к Продавцу по телефонам указанным на сайте.

7.4. По просьбе Покупателя менеджер интернет-магазина обязан предоставить (по телефону или посредством электронной почты) прочую информацию, необходимую и достаточную, с точки зрения Покупателя, для принятия им решения о покупке товара.

7.5. Покупатель уведомлен о том, что приобретая товар со скидкой, установленной в связи с его недостатками (дефектами), он лишается права ссылаться на них в дальнейшем.

7.6. Покупатель уведомлен Продавцом о том, что товар, указанный в счете отдельными позициями в любом случае не является комплектом.

8. ПОРЯДОК ПРИОБРЕТЕНИЯ ТОВАРА

8.1. Покупатель вправе оформить заказ на любой товар, представленный в интернет-магазине. Каждый товар может быть заказан в любом количестве. Исключения из указанного правила указаны в описании каждого товара в случае проведения акций, снятия товара с продажи и т.п.

8.2. Заказ может быть оформлен Покупателем по телефонам, указанным на сайте или оформлен самостоятельно на сайте. Подробности оформления заказа через сайт описаны в разделе «Как сделать заказ».

8.3. После оформления заказа Продавец на e-mail Покупателя отправляется подтверждение принятия заказа и счет, с указанием наименования, размера, цены выбранного товара и общей суммы заказа, являющийся неотъемлемой частью настоящего договора. Оплата счета (полностью или частично) Покупателем является подтверждением Покупателя правильного оформления заказа. Далее менеджер интернет-магазина связывается с Покупателем (по телефону или посредством электронной почты) для получения подтверждения заказа.

8.4. При отсутствии товара на складе менеджер интернет-магазина обязан поставить в известность об этом Покупателя (по телефону или посредством электронной почты).

8.5. Покупатель вправе сделать предварительный заказ на временно отсутствующий на складе товар.

8.6. При отсутствии товара Покупатель вправе заменить его другим товаром либо аннулировать заказ.

8.7. Заказ обрабатывается только после внесения предоплаты.

8.8. Срок поставки товара указывается в счете и исчисляется в рабочих днях, начиная с момента зачисления денежных средств (авансового платежа) на расчетный счет Продавца.

9. ЦЕНА ТОВАРА

9. 1. Цена товара в интернет-магазине указана в рублях РФ за единицу товара.

9.2. Указанная на сайте цена товара может быть изменена интернет-магазином в одностороннем порядке, при этом цена на заказанный и оплаченный Покупателем товар изменению не подлежит.

9.3. Полная стоимость заказа состоит из каталожной стоимости товара, стоимости доставки и стоимости подъёма на этаж.

9.4. Стоимость услуг, предоставляемых Покупателю Продавцом при покупке товара в интернет-магазине указана в разделе «Оплата и Доставка».

10. ОПЛАТА ТОВАРА

10.1. Способы и порядок оплаты товара указаны на сайте в разделе «Оплата и Доставка». При необходимости порядок и условия оплаты заказанного товара оговариваются Покупателем с менеджером интернет-магазина.

10.2. При наличной форме оплаты Покупатель обязан уплатить Продавцу цену товара в момент его передачи путем передачи денег представителю интернет-магазина, который доставит товар.

10.3. Оплата безналичным расчетом производится согласно оформленному счёту в течение трёх банковских дней. После поступления денежных средств на счет Продавца, менеджер интернет-магазина согласовывает с Покупателем срок доставки. При безналичной форме оплаты обязанность Покупателя по уплате цены товара считается исполненной с момента зачисления соответствующих денежных средств на расчетный счет, указанный Продавцом.

10.4. Покупатель оплачивает заказ любым способом, выбранным в интернет-магазине.

10.5. Расчеты Сторон при оплате заказа осуществляются в российских рублях.

11. ДОСТАВКА ТОВАРОВ

11.1. Способы, порядок и сроки доставки товара указаны на сайте в разделе «Оплата и Доставка». Порядок и условия доставки заказанного товара оговариваются Покупателем с менеджером Интернет-магазина.

11.2. Самовывоз товара:

11.2.1. Продавец, получив уведомление о размещенном заказе, подтверждает его получение по телефону или по e-mail Покупателя и согласовывает с ним дату самовывоза товара.

11.2.2. Покупатель оплачивает (при наличной форме оплаты) и получает заказ по месту нахождения склада Продавца. Адреса и режим работы склада указанны на сайте Продавца в разделе «Сервисы». При безналичной форме оплаты Продавец дополнительно по телефону или по e-mail Покупателя подтверждает факт зачисления оплаты заказа на расчетный счет Продавца и только после этого согласовывает с Покупателем дату самовывоза товара.

11.2.3. Право собственности и риск случайной гибели, утраты или повреждения товара переходит к Покупателю с момента передачи товара Покупателю или его Представителю.

11.3. Доставка товара Продавцом:

11.3.1. Переход права собственности, риск утраты или повреждения товара переходит к Покупателю с момента передачи товара Покупателю или Представителю в месте исполнения договора с момента подписания Сторонами акта приёма товара (товарной накладной.)

11.3.2. При доставке товар вручается Покупателю или Представителю.

11.4. Доставка товара Перевозчиком:

11.4.1. Право собственности, риск случайноого повреждения, утраты или повреждения товара переходит с Продавца на Покупателя или Перевозчика (в соответствии с заключенным между Покупателем и Перевозчиком договором) с момента передачи товара перевозчику в месте исполнения договора при подписании Сторонами акта приёма товара (товарной накладной и/или транспортной накладной и/или товарно-транспортной накладной).

11.4. Обязательство по передачи товара Покупателю, в том числе п. 11.4.1., считается исполненным с момента передачи товара Перевозчику.

11.4.3. Стоимость доставки товара в рамках каждого заказа рассчитывается исходя из веса всех заказанных товаров, адреса доставки заказа, расценок перевозчика и оплачивается Покупателем самостоятельно.

11.5. Покупатель обязан принять товар по количеству и ассортименту в момент его приемки.

11.6. При получении товара Покупатель должен в присутствии представителя Продавца (перевозчика) проверить его соответствие товарной накладной, удостовериться по наименованию товара в количестве, качестве, комплектности товара.

11.7. Покупатель или Представитель при приемке товара подтверждает своей подписью в товарной накладной, что не имеет претензий к внешнему виду и комплектности товара.

12. ВОЗВРАТ ТОВАРА

12.1. Покупатель вправе отказаться от товара в любое время до его передачи, а после передачи товара – в течение семи дней.

12.2. Возврат товара надлежащего качества возможен в случае, если сохранены его товарный вид, потребительские свойства, а также документ, подтверждающий факт и условия покупки указанного товара.

12.3. Покупатель не вправе отказаться от товара надлежащего качества, имеющего индивидуально-определенные свойства, если указанный товар может быть использован исключительно приобретающим его Покупателем (в т.ч. не стандартные (по желанию Покупателя) размеры и др.). Подтверждением того, что вещь имеет индивидуально-определенные свойства, является отличие размеров товара размерам, указанным в интернет-магазине.

12.4. Возврат товара, в случаях, предусмотренных законом и настоящим Договором, производится по адресам, указанным на сайте в разделе «Обмен и возврат товара».

12.5. При отказе Покупателя от товара надлежащего качества Продавец возвращает ему сумму, уплаченную в соответствии с договором, за исключением расходов Продавца на доставку от Покупателя возвращенного товара, не позднее чем через 10 дней, с даты предъявления Покупателем соответствующего требования.

12.6. В случае, если возврат суммы осуществляется не одновременно с возвратом товара, возврат указанной суммы осуществляется Продавцом наличными денежными средствами по месту нахождения Продавца, или путем перечисления на банковский счет Покупателя с которого была осуществлена оплата товара или иной счет сообщенный Покупателем.

12.7. Указанный в настоящем пункте способ возврата денежных средств может использоваться Продавцом и в иных случаях возврата денежных средств, предусмотренных настоящим договором и законодательством РФ.

13. ОТВЕТСТВЕННОСТЬ СТОРОН

13.1. Стороны несут ответственность в соответствии с законодательством РФ.

13.2. Продавец не несет ответственности за ущерб, причиненный Покупателю вследствие ненадлежащего использования им товаров, заказанных в интернет-магазине.

13.3. Стороны освобождаются от ответственности за неисполнение или ненадлежащее исполнение обязательств по договору на время действия непреодолимой силы.

14. ПРОЧИЕ УСЛОВИЯ

14.1. К отношениям между Покупателем и Продавцом применяется законодательство Российской Федерации.

14.2. При необходимости Продавец и Покупатель вправе в любое время оформить договор купли-продажи товара в форме письменного двухстороннего соглашения, не противоречащего положениям настоящей оферты.

14.3. В случае возникновения вопросов и претензий со стороны Покупателя, он должен обратиться в Центр обслуживания клиентов по телефону: 8(495) 999-16-92 или по e-mail: [email protected] ru

14.4. Настоящий договор вступает в силу с даты акцепта Покупателем настоящей оферты и действует до полного исполнения обязательств Сторонами.

14.5. Все споры и разногласия, возникающие при исполнении Сторонами обязательств по настоящему договору, решаются путем переговоров. В случае невозможности их устранения, Стороны имеют право обратиться за судебной защитой своих интересов.

14.6. Интернет-магазин оставляет за собой право расширять и сокращать товарное предложение на сайте, регулировать доступ к покупке любых товаров, а также приостанавливать или прекращать продажу любых товаров по своему собственному усмотрению.

15. ГАРАНТИИ НА ТОВАР

15.2. Гарантийный срок вступает в силу с момента подписания Акта приема-передачи Товара Покупателем или Представителем.

15.3. Претензии относительно скрытых недостатков Товара от Покупателя принимаются Продавцом в пределах гарантийного срока с обязательным приложением Покупателем настоящего Договора, приложения к Договору, Акта приема-передачи Товара (ТН, ТТН).

15.4. По дефектам, появившимся из-за неправильной эксплуатации Покупателем Товара, а также по дефектам, возникшим при сборке (монтаже) и доставке Товара, произведенной не работниками Продавца, претензии не принимаются.

16. АДРЕС И РЕКВИЗИТЫ ПРОДАВЦА

Наименование предприятия: ООО «ГК Озон Групп»
Дата регистрации 11 апреля 2016г..
ОГРН 1167746362717
ОКПО 01862608
ОКВЭД 52.61, 52.72, 45.34, 45.31, 74.20, 51.70, 51.54, 51.47, 52.46, 52.48
Юридический адрес: 117292, г. Москва, Дмитрия Ульянова, д.6, корп. 1, этаж 1, пом. 3П
Тел. /факс (495) 999-16-92
ИНН/КПП 7728336506\772801001
Р/счет 40702810202540000651
Банк: АО “АЛЬФА-БАНК” г.Москва
Корр./счет 30101810200000000593
БИК 044525593

Конические диффузоры – Энциклопедия по машиностроению XXL

Рис. 1.14. Поле скоростей по диаметрам различных сечений (различных Пх) конического диффузора при Ре = (4л-Ч-5) 10 [71]

Рис. 1.16. Поле скоростей в конце конического диффузора при П] = 4, Re = 5-10 и различных углах расширения по двум диаметрам [223]
Рис. 1.17. Поле скоростей при Ке = = 1,1 10 в конце конического диффузора при 1 = 16 и в трубе постоянного сечения ( 1 = 0) [223]
Определить расходы бензина через цилиндрический насадок диаметром с = 60 мм и через составной насадок, полученный добавлением к цилиндрическому насадку конического диффузора выходным диаметром О = 80 мм и коэффициентом потерь срд = 0,3.  [c.137]

Задача VII—15. В отсасывающей трубе водяной турбины, выполненной в виде конического диффузора с входным диаметром D = 0,5 м и углом раскрытия 0 — 16″, расход воды Q = 1 м /с.  [c.159]

Задача VII—18. Вода перетекает из одного открытого резервуара в другой под постоянным напором Н по горизонтальному коническому диффузору с диаметром входа (1 = = 200 мм и длиной L = 200 мм.  [c.161]


Для обратного преобразования электрических колебаний в звуковые применяется громкоговоритель. В громкоговорителе катушка 1 (рис. 199) из медного провода соединена с гибкой мембраной 2 и коническим диффузором 3. Катушка находится в магнитном поле постоянного магнита 4. При протекании переменного тока катушка под действием переменной силы Ампера колеблется с частотой колебаний силы тока. Катушка заставляет колебаться с такой же частотой мембрану и диффузор. Эти коле-  [c.193]

ОТ я для конических диффузоров с несколькими углами ушире-ния приведена на рис. 8.32.  [c.514]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з.  [c.532]

Задача 7-17. Для увеличения пропускной способности короткой трубы длиной / = 800 мм и диаметром =80 мм, работающей под постоянным напором N = 0 м, к ней присоединен конический диффузор с углом раскрытия 0 = = 16 и коэффициентом потерь р = 0,3.  [c.169]

Для конических диффузоров коэффициент потерь Фа зависит главным образом от угла раскрытия конуса 0 и мало меняется с длиной диффузора (средние значения в функции 0 см. в приложении 3).  [c.149]

В отличие от конфузоров, в диффузорах течение направлено в сторону повышенного давления, в результате чего увеличивается толщина пограничного слоя и возможен отрыв потока от стенок с возникновением обратных токов. Это объясняет более низкие значения КПД диффузоров по сравнению с конфузорами. Безотрывное течение в конических диффузорах соответствует углу раскрытия 7безотрывного течения к отрывному.  [c.91]

Из этого выражения уже очевидно увеличение потерь трения при сужении бл. д., несмотря на происходящее при этом увеличение угла раскрытия эквивалентного конического диффузора. Это делает необходимым решение вопроса о выборе взамен практически достаточно удобного, но физически не соответствующего при 63/62 1 схеме действительного-течения критерия другого, лучше отражающего физическую сущность процессов в бл. д.  [c.302]

Вертикальный конический диффузор у этих труб может быть выбран по указаниям, данным выше.[c.308]

Внезапное расширение и конические диффузоры. Переход с меньшего диаметра d трубопровода на больший (D) осуществляется или внезапно (внезапное расширение) или через конический диффузор с углом конусности а (фиг, 73). Потери определяются по формуле  [c.486]

Внезапное расширение и конические диффузоры. Переход с меньшего диаметра d трубопровода на больший D осуществляется или внезапно (внезапное расширение), или через конический диффу-  [c.644]

Конденсаторы (электрические) 447, 448 Конденсаторы темного поля — Технические характеристики 344 Конденсация (вещества) 365 Конические диффузоры 644 Константа равновесия 365 Константан — Коэффициент линейного расширения 17  [c.714]

Опытами подтверждено значительное влияние степени расширения n = F2/Fi, угла раскрытия уд и длины конических диффузоров  [c.238]

Переход между предпоследним РК и последним НА часто выполняется в виде свободного кольцевого диффузора с большим углом раскрытия Этому углу соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора, имеющего гидравлический диаметр Dr = 4f/Q, где f —живое сечение рассматриваемого криволинейного диффузора и Q —периметр этого сечения. Так как для эквивалентного диффузора угол расширения  [c.46]


В последних ступенях ЦНД условия течения пара в диффузоре весьма неблагоприятны. Этому противостоит сильный отсасывающий эффект примыкающего к диффузору НА. Его влияние настолько благотворно, что создаются условия для безотрывного течения на переходах с раскрытием, которому соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора 6э = 30° и даже более. На практике же применяются диффузорные переходы со значительно большими углами (0э = = 70- 100°) (периферийный угол раскрытия меридионального обвода достигает 60°). При этом, если  [c.46]

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y” желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у” на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у” = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э[c.224]

Четырехступенчатый центробежный компрессор имеет конические диффузоры, сделанные по патентам фирмы Эрликон. Вал компрессора вращается в двух самоустанавливающихся опорных подшипниках, которые смазываются маслом под давлением 0,7 ama. К рабочему колесу приклепываются загнутые назад лопатки, сделанные из 3%-ной хромомолибденовой стали. Рабочее колесо крепится к валу на шпонке с помощью горячей посадки. Каждая ступень имеет два лабиринтовых уплотнения. Литой чугунный корпус компрессора сделан из нескольких секций и имеет горизонтальную плоскость разъема. Он опирается со стороны выхода воздуха на фундамент подшипника и со стороны входа воздуха на фундамент электрического генератора. В средней части корпус опирается на тонкие цементные колонны.  [c.23]

Система диффузоров состоит из четырех спиральных диффузоров, присоединенных к прямым коническим диффузорам. Прямые конические диффузоры отлиты заодно с корпусом компрессора. Давление воздуха на выходе из компрессора равно 3,8 ama и температура 205° С. Давление воздуха на входе в компрессор 0,85 ama.  [c.23]

Рис. 1.20. Поле скоростей а коническом диффузоре ио. чиамстрам сечений I—I и II — II при 1=4, Ре = (4—5) 10 и различных 1
Рпс. 1.24. Поле скоростей в выходном сечении конического диффузора с 30° 1 = = 2, 1ц= о и = 0- ( 1 — диаметр выходого сечения диффузора 1 — длина вы-  [c.30]

Задача XJfl—5. Гзсхол воды в отсасывающей трубе гидротурбины, представляющей вертикальиы й тонкостенный конический диффузор с диаметрами d = 1000 мм и D = 2000 мм и длиной L = 4000 мм, равен Q = 5,5 м /с. Входное сечение трубы расположено выше уровня на Н 3 м. Коэффициент потерь в диффузоре фд = 0,25.  [c.386]

Разнообразное применение вихревых труб с щелевым или изо-градиентным коническим диффузором, исследованным В.Т. Во-ловым [43, 44], в некоторых случаях основано на отводе энергии в виде тепла от осесимметричных деталей конструкций, размешенных в приосевой зоне камеры энергоразделения [40, 112, 116, 120-122]. Интенсивность процессов определяется тепломассообменом в вихревой камере, степенью турбулентности и глубиной разряжения на оси самовакуумирующейся вихревой трубы [99, 118].  [c.302]

Ле 9 —безразмерный коэффициент потерь, зависяп1ий от формы диффузора и выражающий долю потерь в диффузоре от потери при внезапном расширении. Для конических диффузоров коэффициент потерь зависит от угла раскрытия конуса 6 и мало меняется с дли-  [c.154]

Задача X111-5. Расход воды в отсасывающей трубе гидротурбины, представляющей вертикальный тонкостенный конический диффузор с диаметрами d = 1000 мы и  [c. 390]

Сравнение гидравлических к. п.д. колес, полученных экспериментально, с расчетными, учитывающими лишь потери на трение по зависимости Блазиуса, позволило выделить потери в межлоиаточных каналах колеса на отрыв и на вторичные течения. Зависимость этих потерь от эквивалентного угла раскрытия межлоиаточных каналов представлена на рис. 1. Таким образом, экспериментально установлено, что для колес трех типов с различным числом лопаток резкое возрастание потерь в каналах наступает при значениях угла = 6ч-7. Это позволяет рекомендовать данный параметр для использования при проектировании новых рабочих колес. При этом угол раскрытия эквивалентного конического диффузора определялся по формуле  [c.292]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа-  [c.145]


Меридиональные обводы. Форма меридионального обвода безлопаточного диффузора перед ступенью существенно влияет на характеристики ступени. В опытах БИТМ [17 гл. XI] для ступени постоянной циркуляции с цилиндрическими границами проточной части установка конических диффузоров на входе уже при углах у периферии у” = = 20° приводила к отрыву потока и снижению к. п. д. ступени на 4%- При большйх углах у”, достигавших 60°, срыв усиливался и вызывал значительные потери энергии, которые зарождались в диффузоре и развивались затем в НА и РК под влиянием сильных радиальных течений и больших углов атаки.  [c.224]

Материал диффузора динамиков

Создано 19.04.2006 17:00. Обновлено 01. 02.2020 00:08. Автор: Павел Сайк.

При сборке диффузора динамика используются современные материалы. Например, для приклеивания каркаса звуковой катушки к керамическому или металлическому купольному диффузору используются полимерные клеи с ультрафиолетовым отверждением. Выводы катушки с помощью специальных очень гибких проводов подключаются к контактам на плате соединений. 

Несмотря на непрерывные исследования в области материаловедения, для большинства НЧ- и СЧ- головок, имеющих схожую конструкцию, но отличающихся размерами, используются конические диффузоры из бумажной массы.

Кроме этого, используются такие материалы как полипропилен, бекстрен, а в последнее время и легкие металлы (алюминий, титан, магний). Фирмы с именем и историей, имеющие собственные исследовательские центры или заказывающие разработку, активно экспериментируют с различными наполнителями и композиционными материалами, создавая комбинированные диффузоры. Тут в качестве наиболее известного примера можно привести СЧ-головки B&W с диффузором из тканого кевлара с пропиткой.

Конусы с прямолинейной образующей использовались в низкочастотных головках только в самых первых головках. Жесткости такой конструкции не хватает на весь рабочий диапазон частот, и выше некоторой частоты излучение приобретает изгибной характер: реально работает только центральная его часть.

Диффузор динамика оказывается слишком тяжел и слишком мягок, чтобы точно следовать за перемещением катушки. Он просто не успевает полностью отклониться и вернуться, а изгибные колебания порождают призвуки и дополнительное окрашивание звука.

Самый простой и древний способ борьбы с этим явлением — формирование в процессе изготовления на поверхности конуса серии концентрических канавок.

В современных громкоговорителях используется целый комплекс мер для подавления параметрических резонансов.

Во-первых, практически все диффузоры имеют криволинейную образующую.

Во-вторых, все больше из них изготавливаются из материалов, эффективно гасящих продольные колебания и, кроме того, они имеют переменное сечение: у катушки оно больше, а у подвеса меньше. Конечно, все зависит от выбранного материала. Для бумажного диффузора динамика подойдет специальная пропитка, а для слоистой или композитной структуры важно сочетание физико-механических свойств составляющих ее материалов. Поскольку диапазон воспроизводимых частот головки громкоговорителя определяется областью поршневого движения его диффузора, важно чтобы он был максимально жестким, но при этом еще имел бы и минимальную массу.

Внешний подвес диффузора, который обеспечивает его поступательное движение при работе, может быть выполнен как единое целое с диффузором (в виде гофра с одной или несколькими канавками) или как автономное кольцо из резины, каучука, полиуретана и других материалов с аналогичными свойствами, которое затем приклеивается к внешнему краю диффузора. Подвес, особенно низкочастотной головки, должен обладать большой гибкостью: это обеспечивает низкую частоту собственного резонанса.

Практически сразу ниже этой частоты эффективность головки резко падает, то есть собственный резонанс определяет границу воспроизведения басов. Второе основное требование к подвесу — упругие свойства должны сохранять линейность во всем диапазоне перемещений подвижной системы громкоговорителя.

Достаточно долго высокочастотные головки имели такой же конический диффузор, только меньшего размера. Однако сегодня наиболее распространенным у ВЧ — головок является купольный диффузор. Он может быть мягкий (из текстиля, например шелка с пропиткой) или жесткий — из металла или керамики. Конструкция типичного ВЧ – динамика отличается не только размером диффузора. Обычно купольный диффузор с подвеской изготавливается как единое целое, к которому приклеивается гильза со звуковой катушкой. При этом в конструкции отсутствует гибкая центрирующая шайба. Магнитная система, как и диффузор, закрепляется на пластине переднего фланца.

Купольные диффузоры, которые могут быть выпуклыми или реже вогнутыми, изготавливаются прессованием из натуральных или синтетических тканей с обязательной последующей пропиткой. Все большее распространение получают диффузоры ВЧ-головок из синтетических полимерных пленок или металлической фольги. Для повышения жесткости диффузоры изготавливают методом осаждений из паровой фазы различных материалов: бора, бериллия, золота и даже алмаза. Существуют многочисленные примеры купольных диффузоров из керамики, которая, по сути, является окислом металлов, например, алюминия.

Центрирующая шайба — непременная часть НЧ- или СЧ-головки; ее задача обеспечить правильное положение гильзы со звуковой катушкой в воздушном зазоре магнитной системы.

Требования к шайбе такие же, как и к подвесу — максимальная гибкость в осевом направлении и сохранение линейности во всем диапазоне перемещений, дополняются еще и требованием максимальной жесткости в радиальном направлении. Для повышения эффективности головки зазор должен быть минимальным, и малейшее смещение в радиальном направлении неминуемо приведет к заклиниванию звуковой катушки.

На всем пути совершенствования головок центрирующая шайба изготавливалась из разных материалов (картона, бумаги, текстолита, ткани). Сегодня практически все головки имеют центрирующую шайбу с концентрическими канавками, прессованную из ткани с последующей пропиткой.

Важнейший элемент конструкции и головки, который во многом определяет ее электроакустические характеристики, — это магнитная система. Она образуется кольцевым магнитом, расположенным между двумя кольцевыми фланцами и цилиндрическим керном, который образует с передним фланцем воздушный зазор.

Конструкция магнитной системы с керновым магнитом, широко распространенная в середине прошлого века, ныне в головках, предназначенных для многополосных акустических систем, практически не используется. Магнитная система создает в зазоре постоянное магнитное поле. При подаче сигнала на катушку ее магнитное поле взаимодействует с полем магнитной системы, заставляя ее перемещаться в зависимости от направления тока вперед и назад и двигать прикрепленный к ней диффузор динамика. Зазор должен быть как можно меньше: так повышается эффективность взаимодействия катушки и постоянного магнита.

Магнитное поле системы с кольцевым магнитом не замыкается полностью в магнитопроводах. Эта конструкция имеет внешнее поле рассеяния, которое может влиять на другие устройства, например, кинескоп цветного телевизора. Поэтому в случае использования таких головок в акустических системах домашнего кинотеатра требуется дополнительный магнитный экран, представляющий собой стакан из магнитомягкого материала, которым закрывают снаружи всю магнитную систему.

Форма полюсных наконечников (отверстия верхнего фланца) и керна определяет величину магнитной индукции в воздушном зазоре и равномерность распределения в нем магнитного потока. От размеров элементов магнитной системы и ширины воздушного зазора зависит степень нагрева звуковой катушки и, следовательно, ее термостойкость.

Здесь сталкиваются противоречивые требования. Для улучшения вентиляции нужно увеличить зазор, но это снижает чувствительность головки и требует увеличения магнита. Тут появляется поле деятельности для поиска компромиссного инженерного решения. Поэтому, например, в мощных НЧ – головках диаметр катушки больше, и часто используются два кольцевых магнита.

Как известно, для эффективной работы НЧ-головки необходимо, чтобы звуковые волны от передней и задней стороны диффузора были изолированы (см. «Акустическое оформление», S&V, 4/2004). Поэтому центральное отверстие конического диффузора закрывают колпачком, который из-за дополнительной функции называется пылезащитным.

В некоторых конструкциях в центральном сердечнике магнитной системы делают отверстие, закрытое звукопоглотителем, а в качестве материала колпачка используют плотную ткань или нетканый материал с большим акустическим сопротивлением. Поршневое движение диффузора в широкой полосе частот возможно только при его идеальной жесткости.

Для реальных диффузоров из-за возникновения продольных колебаний диффузора эффективная полоса существенно сужается. Заметим, что и для идеального диффузора полоса ограничена его физическими размерами, но уже по другой причине. Скорость звука в воздухе имеет конечное значение около 340 м/с при комнатной температуре.

При некоторой частоте длина звуковой волны становится соизмерима с размером диффузора и даже меньше его. На практике это проявляется как сужение диаграммы направленности динамической головки с повышением частоты. То есть чем выше частота, тем ближе к оси головки должен находиться слушатель, чтобы услышать высокие частоты.

Так для диффузора диаметром 10 дюймов (250 см) теоретическая максимальная частота, на которой диаграмма акустического излучения сжимается до узкого луча, равна 1335 Гц. Для наиболее часто используемого размера 8 дюймов (200 мм) она составит уже 2015 Гц, для головки с диффузором 5 дюймов (125 мм) — 3316 Гц, а для типичного твитера диаметром 1 дюйм (25 мм) — 13680 Гц. На низких и средних частотах конструкторы стараются не заставлять головки работать выше этих частот.

Для ВЧ-головок приходится идти на технические хитрости. Как правило, перед диффузором устанавливается рассекатель той или иной формы, в зависимости от того, в какой плоскости необходимо расширить диаграмму направленности излучения. В нашем примере конструкции ВЧ-головки шестилучевой рассекатель обеспечивает оптимальное рассеивание, как в вертикальной, так и в горизонтальной плоскостях. В СЧ-головках для расширения диаграммы также используют рассекатели в виде конусов со сложной образующей.

Очень важным параметром динамического громкоговорителя является линейность его амплитудной характеристики. Это зависимость звукового давления от амплитуды колебания диффузора. В некотором диапазоне средних значений все работает нормально. Однако при малых значениях входного сигнала силы взаимодействия поля катушки и постоянного магнита не хватает на преодоление упругих сил подвеса.

Это проявляется на слух как ухудшение воспроизведения низких частот при малых уровнях сигнала. При больших амплитудах катушка выходит за пределы поля магнита в зазоре, что резко увеличивает уровень нелинейных искажений. Амплитуда перемещения диффузора, в пределах которой амплитудная характеристика головки сохраняет линейность, очень небольшая. Для НЧ-головок она редко превышает 6 мм, а для ВЧ-головок — 0,3 мм.

Благодаря столь малому ходу для улучшения теплопередачи в ВЧ-головках зазор магнитной системы заполняют магнитной жидкостью, которая представляет собой смесь силиконовой смазки и мельчайшего порошка ферромагнитного материала. Однако их применение ограничивает срок службы головки из-за значительного увеличения со временем вязкости смазки.

Выбор громкоговорителя остается самым важным среди других компонентов системы для окончательного звучания, которое вы хотите получить в своей комнате прослушивания. Кроме всего прочего, для акустических систем очень велик диапазон цен: от менее $100 до более чем $70000 за пару.

Возникает вопрос, что там такое внутри, если столь велика цена. Ответ так же прост, как и в случае с дорогими усилителями.

Более дорогие акустические системы выпускаются малыми партиями, в них установлены сделанные на заказ головки (и, кроме того, тщательно отобраны по параметрам) и высококлассные корпуса, чаще всего ручной работы. В общем случае вы видите, за что платите деньги, но тональные характеристики акустических систем индивидуальны: отличия от образца к образцу возможно больше, чем у всех остальных компонентов системы звуковоспроизведения. Необходимо слушать и слушать различные системы, чтобы наконец найти ту одну, звук которой наиболее приятен вашему уху.

Одна акустика дает яркий звук на высоких, другая — жесткое звучание на средних, а третья — очень глубокий бас. Хотя, конечно, существуют системы с более нейтральным (тонально правильным) звуком, но громкоговорителя, воспроизводящего правильно весь звуковой диапазон (тот, что слышит человеческое ухо), нет.

Все они окрашивают звук в разной степени, которая зависит от их цены. Иногда тональная окраска специально добавляется в соответствии со вкусом создателя акустической системы. Поиски акустики, удовлетворяющей ваш вкус, требуют усилий и времени.

Читайте также

 

Оборудование от завода “Арктос” | Диффузоры конические ДКФ

Данные для подбора диффузоров ДКФ при подаче воздуха в помещение
Размер, ØA, мм F0, м2 LWA= 25дБ (А) LWA=35дБ (А) LWA=45дБ (А) LWA=60дБ (А)
Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па дальноб. , м  при Vx, м/с Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па дальнобой-ность, м  при Vx, м/с Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па дальнобой-ность, м  при Vx, м/с Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па дальноб., м  при Vx, м/с
0,2 0,5 0,2 0,5 0,75 0,2 0,5 0,75 0,5 0,75
1ДКФ. Вертикальная коническая струя
250 0,049 470 2,7 15 7,4 2,9 640 3,6 28 10 4,0 2,7 850 4,8 49 13,3 5,3 3,6 1300 7,4 114 8,2 5,4
315 0,078 830 3,0 18 10,3 4,1 1100 3,9 32 14 5,5 3,6 1500 5,3 60 18,6 7,5 5,0 2100 7,5 117 10,4 7,0
355 0,099 1050 3,0 19 11,9 4,8 1400 3,9 32 15 6,2 4,1 1780 5,0 52 19,6 7,9 5,2 2500 7,0 103 11,0 7,4
400 0,125 1050 2,3 16 14,4 5,8 1500 3,3 33 21 8,2 5,5 2050 4,6 62 28,2 11,3 7,5 3200 7,1 152 17,6 11,7
2ДКФ. Настилающаяся веерная струя
250 0,049 540 3,1 18 4,4 1,8 750 4,3 35 6,1 2,4 1,6 1000 5,7 62 8,2 3,3 2,2 1600 9,1 158 5,2 3,5
315 0,078 930 3,3 21 6,0 2,4 1200 4,3 35 7,8 3,1 2,1 1600 5,7 62 10 4,1 2,8 2300 8,2 129 5,9 4,0
355 0,099 1100 3,1 18 6,3 2,5 1450 4,1 32 8,3 3,3 2,2 1900 5,3 55 11 4,4 2,9 2800 7,9 119 6,4 4,3
400 0,125 1350 3,0 17 6,9 2,8 1800 4,0 31 9,2 3,7 2,5 2500 5,6 59 13 5,1 3,4 3800 8,4 137 7,8 5,2

.

Данные для подбора диффузоров 2ДКФ при удалении воздуха из помещения
Размер, ØA, мм F0, м2 LWA= 25дБ (А) LWA=35дБ (А) LWA=45дБ (А) LWA=60дБ (А)
Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па Lo, м3 Vo, м/с ∆Рп, Па
250 0,049 600 3,4 8 980 5,6 22 1550 8,8 56 2700 15,3 169
315 0,078 1700 6,1 26 2200 7,8 44 2700 9,6 67 3800 13,5 132
355 0,099 1710 4,8 17 2200 6,2 27 2800 7,9 44 4100 11,5 95
400 0,125 2000 4,4 14 2700 6,0 26 3600 8,0 46 5500 12,2 108

Турбулентное течение в коническом диффузоре: обзор

Аннотация

Это обзор экспериментальных исследований турбулентного потока в коническом диффузоре, выполненных восемью кандидатами наук. студентов, одиннадцать магистров. студентов, один M.Eng. студент и я за последние 29 лет. За это время были построены два конических диффузора: первый был из литого алюминия, а второй – из пластика. Эти два диффузора были в основном одинаковой по геометрии, за исключением того, что секция трубы была сконструирована как неотъемлемая часть пластикового диффузора, чтобы избежать выступа на стыке впускной трубы и диффузора.Конический диффузор имел общий угол расхождения 8 °, соотношение площадей 4: 1 и входной диаметр 0,1016 м (4 дюйма).

Поток на входе в диффузор обычно был полностью развитым потоком в трубе, но иногда это был пограничный слой, наросший на стенке трубы. Термоанемометрия и импульсная анемометрия вместе с компьютерной техникой использовались для получения результатов сложного потока, присутствующего в коническом диффузоре. Профили средней скорости были получены по всему диффузору, которые, в свою очередь, использовались для определения скоростей деформации и их главного направления. Измерялись моменты турбулентности до четвертого порядка. Результаты были использованы для оценки уравнений импульса, турбулентной кинетической энергии и касательного напряжения. Другие особенности, такие как мгновенное изменение направления потока в области стенки, относительная сила больших завихрений, дополнительная скорость деформации и производство кинетической энергии, также были исследованы, чтобы найти динамическую картину в потоке диффузора.

Ключевые слова

турбулентный поток

конический диффузор

обратный градиент давления

коэффициенты перекоса и плоскостности напряжений Рейнольдса

мгновенные изменения направления потока

параметры давления

слои стенки и ядра

пограничный слой

пограничный слой 9000 анемометр с импульсной проволокой

перемежаемость

Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

Полный текст

Copyright © 1996 Опубликовано Elsevier Inc.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Первый взгляд на конические диффузоры в конструкции турбомашин

Возможно, наиболее распространенным типом диффузоров в турбомашинах является конический диффузор. Этот диффузор находится на выходе из каждой спиральной камеры, когда геометрия переходит к выходному фланцу. Этот конический диффузор должен иметь соответствующий размер, чтобы максимизировать производительность машины в желаемом диапазоне расхода и может иметь большое влияние на площадь основания и производительность турбомашины.

Конструкция диффузора может быть сложной, поэтому полезно руководствоваться данными испытаний. Использование данных дает проектировщику путеводитель по геометрии и решениям, которые помогут максимизировать производительность турбомашины. Карта диффузора создается на основе сбора тестовых данных от множества диффузоров с различными условиями, скомпилированных в полезную форму для использования при проектировании и анализе.

Компиляция таких карт конических диффузоров представлена ​​в Diffuser Design Technology , всестороннем обзоре технологии диффузоров.На этом ресурсе есть карты диффузоров для канальных диффузоров, конических диффузоров, кольцевых диффузоров и безлопаточных диффузоров со ссылками на данные, чтобы проектировщик понимал ограничения их использования. Карты конического диффузора организованы в соответствии с аэродинамической блокировкой на входе, числом Маха и числом Рейнольдса. Пример карты конического диффузора показан ниже для низкого числа Маха на впуске, низкого числа Рейнольдса на впуске и низкой аэродинамической блокировки на впуске.

Карта рабочих характеристик конического диффузора для низкого числа Маха на впуске, низкого числа Рейнольд на впуске и низкой аэродинамической блокировки на впуске от Diffuser Design Technology

Карта диффузора показывает изолинии коэффициента восстановления давления (Cp) для различных комбинаций отношения площадей (AR) и длины к входному гидравлическому диаметру (L / D).Отношение площади выходного фланца к площади горловины улитки определяет соотношение площадей конического диффузора. Исходя из этого количества, можно определить подходящую длину на основе гидравлического диаметра горловины. Значения восстановления давления, показанные на карте, могут не соответствовать фактическому восстановлению давления в каждом приложении. Уровень восстановления давления будет изменяться дополнительными факторами, специфичными для каждого применения, такими как влияние завихрения на входе, искажение потока на входе, контур стенки и т. Д. Многие конструктивные решения могут повлиять на окончательное восстановление давления в диффузоре.

Обычно при проектировании конического диффузора известно несколько геометрических величин, таких как площадь горловины спиральной камеры (которая определяет производительность) и диаметр выходного фланца. Также может быть, что существует фиксированная или максимальная длина, которая может соответствовать выходному фланцу.

Учитывая известные геометрические величины и соответствующую карту конического диффузора, можно приступить к планированию ожидаемого размера и первоначальной оценки производительности.Например, на карте выше конический диффузор с коэффициентом площади 3 будет иметь коэффициент восстановления давления около 0,67 с отношением L / D 6,

.

Возможно, существует большое соотношение площадей диффузора, определяемое требуемым размером выходного фланца, что требует более длинного диффузора, чем умещается в имеющейся геометрической оболочке. Если используется диффузор, длина которого недостаточна для данного соотношения площадей, диффузор остановится и, как минимум, снизит производительность машины.Чтобы исправить это, потребуется дополнительная диффузия перед улиткой. Это достигается за счет добавления диффузионного элемента на пути потока после рабочего колеса. Это снизит скорость потока ниже по потоку и увеличит размер горловины спиральной камеры. Большее отверстие улитки уменьшит отношение площади конического диффузора к фиксированному размеру фланца и уменьшит требуемую длину конического диффузора с приемлемым уровнем производительности. После того, как первоначальная компоновка диффузора была сделана, рабочие характеристики должны быть проверены с помощью соответствующих анализов вычислительной гидродинамики (CFD) и, при необходимости, надлежащих испытаний машины.

В некоторых случаях конструкция конического диффузора может быть простой и понятной, в то время как другие потребуют множества итераций, чтобы подогнать диффузор к требуемой геометрической оболочке при соблюдении целевых показателей производительности. Каким бы ни был уровень сложности в конструкции конического диффузора, карты характеристик диффузора позволяют привязать проектные решения к звуковым данным для максимального успеха проекта и достижения максимальной производительности машины.

ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ И ДЛИНЫ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАСОСНЫХ ДИФФУЗОРОВ (Технический отчет)

Хендерсон, Ф. ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ И ДЛИНЫ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАСОСНЫХ ДИФФУЗОРОВ . Соединенное Королевство: Н. п., 1959. Интернет.

Хендерсон, Ф. Д. ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ И ДЛИНЫ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАСОСНЫХ ДИФФУЗОРОВ . Великобритания.

Хендерсон, Ф.Вт. «ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ И ДЛИНЫ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАСОСНЫХ ДИФФУЗОРОВ». Великобритания. https://www.osti.gov/servlets/purl/4002753.

@article {osti_4002753,
title = {ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ И ДЛИНЫ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАСОСНЫХ ДИФФУЗОРОВ},
author = {Хендерсон, Ф. Д.},
abstractNote = {При применении ракетных двигателей к ракетам ограничения пространства часто накладывают ограничения на размеры различных компонентов, тем самым снижая их эффективность.Диффузоры насосов ракетных двигателей являются типичными компонентами, на которые распространяются такие ограничения, и были проведены испытания для определения формы диффузора, сочетающей наименьшую осевую длину с максимально возможным КПД. Самый эффективный диффузор, независимо от ограничений по длине в осевом направлении, имеет форму прямоугольного круглого конуса, имеющего внутренний угол около 10 градусов. Ограничения по длине лучше всего выполнять, обрезая на выходе, оставляя острый край и внезапное расширение в подающей трубе. Осевая длина может быть уменьшена до половины номинальной с потерей всего 4% эффективности.(auth)},
doi = {},
url = {https://www.osti.gov/biblio/4002753}, журнал = {},
номер =,
объем =,
place = {United Kingdom},
год = {1959},
месяц = ​​{9}
}

Экспоненциальное исследование поведения конических диффузоров в турбулентном потоке

  • [1]

    ГРАММ.Eiffel, Примечание к расчету коэффициента полезного действия воздушных каналов , Париж, 1918 г. (на французском языке).

  • [2]

    А. Х. Гибсон, Proc. Рой. Soc. A83 (1910) 366.

    Артикул Google Scholar

  • [3]

    А. Х. Гибсон, Пер. Рой. Soc. Эдинбург 48 (1911) 97.

    Google Scholar

  • [4]

    ГРАММ.Э. Лион, мех. Engg. 44 (1922) 177.

    Google Scholar

  • [5]

    Дж. Н. Паттерсон, Aircraft Engg. 10 (1938) 267.

    Google Scholar

  • [6]

    Дж. М. Робертсон, Д. Росс, Proc. ASCE 78 (1952) Отдельный № 141.

  • [7]

    Х. Б. Сквайр, Аэро. Res. Граф. Текущая статья, Лондон, No.178, 1953.

  • [8]

    П. Брэдшоу, Дж. Рой. Аэро. Soc. 67 (1963) 733.

    Google Scholar

  • [9]

    Э. Урам, Тр. 2-й нац. Конг. Прил. Мех. (1954) 687.

  • [10]

    D.Ross, Proc. ASCE 81 (1955) Отдельный № 604.

  • [11]

    Х. Р. Фрейзер, Proc. ASCE, Jour. Hydr. Двн. 84 (1958) Документ №1684.

  • [12]

    Б. Х. Литтл и С. Х. Уилбур, NACA Rep. 1201, 1954.

  • [13]

    Ф. Винтерниц и В. Дж. Рамзи, Дж. Рой. Аэро. Soc. 61 (1957) 116.

    Google Scholar

  • [14]

    H.Sprenger, Mitt. aus dem Inst. für Aerodynamik, ETH, Zürich, No. 27, 1959.

    Google Scholar

  • [15]

    А.И. Лашков, Инз. Журнал (СССР) 2 (1962) 365.

    Google Scholar

  • [16]

    D.E.Sale, M.Sc. Диссертация, Манчестерский университет, 1967.

  • [17]

    B.A.Waitman и др., Trans. ASME, J. Basic Engg. 83 (1961) 349.

    Google Scholar

  • [18]

    Б.С. Стратфорд, Аэро. Res. Граф. Текущая статья, Лондон, No.307, 1956.

  • [19]

    Дж. Л. Ливси, Дж. Т. Тернер, Int. J. Mech. Sci. 6 (1964) 371.

    Артикул Google Scholar

  • [20]

    Дж. Л. Ливси, Дж. Т. Тернер, Дж. Рой. Аэро. Soc. 69 , (1965) 794.

    Google Scholar

  • [21]

    Дж. Х. Хорлок, Р. И. Льюис, Int. J. Mech. Sci. 2 (1961) 251.

    Артикул Google Scholar

  • [22]

    H.Peters, Ing.-Archiv 2 (1931) 92.

    Статья Google Scholar

  • [23]

    J.Vuscovic, Escher-Wyss Mitt. (1941) 14.

  • [24]

    J.Ackeret, IUTAM Symp. Boundary Layer Res., Freiburg i Br. (1957) 22.

  • [25]

    Дж.Акерет, З. VDI 70 (1926) 1153.

    Google Scholar

  • [26]

    A.Gerber, Mitt. aus dem Inst. für Aerodynamik, ETH, Zürich, No. 6, 1938.

    Google Scholar

  • [27]

    К. Кауфманн, Voith-Forschung und Konstruktion 2 (1957) 28.

    Google Scholar

  • [28]

    W.Pfenninger, Mitt. aus dem Inst. f Aerodynamik, ETH, Zürich, No. 13, 1946.

    Google Scholar

  • [29]

    Х. Спренджер, VDI-Berichte 3 (1955) 109.

    Google Scholar

  • [30]

    H.Sprenger, Z. angew. Математика. Phys. 7 (1956) 372.

    Артикул Google Scholar

  • [31]

    В.Кмоничек, Acta Technica 5 (1959) 404.

    Google Scholar

  • [32]

    G.Jungnitz, Forschung a.d. Gebiet d. Ingenieurwesens 16 (1949) 60.

    Артикул Google Scholar

  • [33]

    Г.А. Гуржиенко, НАКА ТМ 1137, 1947.

  • [34]

    Калинское А.А. // Пер. ASCE 111 (1946) 355.

    Google Scholar

  • [35]

    Д. Дж. Кокрелл, Э. Маркленд, Aircraft Engg. 35 (1963) 286.

    Google Scholar

  • [36]

    Д. Дж. Кокрелл, Дж. Рой. Аэро. Soc. 68 (1964) 844.

    Google Scholar

  • [37]

    Д. Х. Эшкрофт, Ph.Докторская диссертация, Манчестерский университет, 1969.

  • [38]

    А.Т. Макдональд, Р.У. Fox, ASME Paper No. 65-FE-25, 1965.

  • [39]

    Т. Хью, доктор философии Диссертация, Манчестерский университет, 1969.

  • [40]

    Д. Совран, Э. Д. Кломп, Гидравлическая механика внутреннего потока (Ред.), (1967) 270.

  • [41]

    Х. Шлихтинг и К. Герстен, З. Флюгвисс 9 (1961) 135.

    Google Scholar

  • [42]

    В.Kr.Shárán, Z. angew. Математика. Phys. 25 (1974) 659.

    Артикул Google Scholar

  • [43]

    Э. Оуэр и Р. К. Панкхерст, Измерение воздушного потока, , Pergamon Press, 1966.

  • [44]

    В.Кр.Шаран, Acta Poly. Сканд. Me 69 , 1973 г.

  • Распад вихря в коническом диффузоре

    Абстрактные

    В этом отчете исследовано поведение вихревого потока в коническом диффузоре.Рассматриваемое течение – стационарное несжимаемое аксиально-симметричное течение. Настоящее экспериментальное исследование привело к установлению пяти режимов течения. Эти режимы представляют собой три основных типа вращающегося потока и два переходных явления. В режиме 1 течение представляет собой ламинарный одноклеточный вихрь. В Режиме 3 поток также представляет собой однокамерный вихрь, но турбулентный. В Режиме 5 поток представляет собой турбулентный двухъячеечный вихрь. Режим 2 представляет собой переход одноклеточного вихревого течения от ламинарного к турбулентному.Этот переход характеризуется образованием пузыря вдоль оси. Режим 4 показывает еще одно переходное явление. Этот переход представляет собой распад двухячеечного вихря на одноклеточный, но характер этого распада до сих пор полностью не изучен. Эти режимы можно рассматривать как этапы, которые поток в диффузоре должен пройти при увеличении скорости потока или завихрения. Число, связанное с этими режимами, указывает порядок перехода от одного режима к другому.В режимах 1,3 и 5 сходство профилей скорости действительно существует, но не в режимах 2 и 4. Для простоты режим 3 был выбран в качестве основы для теоретической модели. Первоначальное требование сохранения полного напора во внешней области потока оказалось безуспешным. Когда это условие было отброшено в пользу момента осевого импульса, было достигнуто теоретическое развитие, по крайней мере качественно, соответствующее наблюдаемому распаду вихря. Считается, что пренебрежение турбулентными касательными напряжениями при анализе в значительной степени является причиной несоответствия, которое существует между теорией и экспериментом.

    Описание
    Сентябрь 1964 г.

    Добавлен лист исправлений

    Включены библиографические ссылки

    Предварительный отчет

    Издатель

    Кембридж, Массачусетс: b Лаборатория газовых турбин, Массачусетский технологический институт, [1964]

    Параметры оптимальной геометрической формы

    для конических диффузоров в ветровых турбинах с воздуховодом :: Science Publishing Group

    Параметры оптимальной геометрической формы

    для конических диффузоров в ветряных турбинах с воздуховодом

    Peace-Maker Masukume 1, * , Golden Makaka 1 904 Дэвид Тинарво 2

    1 Физический факультет Университета Форт-Хэйр, Алиса, Южная Африка

    2 Физический факультет Вендского университета, Тохоянду, Южная Африка

    Адрес электронной почты:

    (PM.Масукуме)

    * Автор, ответственный за переписку

    Для цитирования этой статьи:

    Миротворец Масукуме, Голден Макака, Дэвид Тинарво. Параметры оптимальной геометрической формы конических диффузоров в канальных ветряных турбинах. Международный журнал энергетики и энергетики. Vol. 5, № 6, 2016, с. 177-181. doi: 10.11648 / j.ijepe.20160506.11

    Поступила: 3 октября 2016 г .; Принята в печать: 17 октября 2016 г .; Опубликовано: 9 ноября 2016 г.

    Аннотация: Заключение ветряных турбин в воздуховоды для увеличения извлечения энергии ветра изучается в течение нескольких десятилетий.Воздуховоды предназначены для ускорения скорости ветра мимо ротора ветряной турбины, заключенного в воздуховоде. Наиболее распространенным воздуховодом, используемым в ветряных турбинах, является диффузор. Увеличение скорости ветра в диффузорах зависит от параметров геометрической формы диффузора, в основном от угла расширения диффузора и безразмерной длины. В этой статье рассматривается увеличение скорости ветра за счет пустых конических диффузоров. Представлена ​​зависимость увеличения скорости ветра от параметров геометрической формы диффузора и параметры оптимальной геометрической формы для увеличения максимальной скорости ветра.Показано, что при заданном увеличении скорости ветра до максимального увеличения скорости ветра увеличивается и начинает уменьшаться. У каждого есть уникальный, который дает максимальное увеличение скорости ветра. Также было показано, что максимальное увеличение скорости ветра увеличивается с увеличением скорости ветра с 1,48 м / с до 1,55 м / с.

    Ключевые слова: энергия ветра, увеличение скорости ветра, параметры геометрической формы диффузора

    1. Введение

    Возобновляемые источники энергии были источником энергии на протяжении сотен лет.В последнее десятилетие наблюдался быстрый рост технологий использования возобновляемых источников энергии с глобальной мощностью, превышающей 1 470 ГВт в 2012 году, с ветровой энергией, составляющей 39%, за которой следовали гидроэнергетика и солнечная фотовольтаика, каждая из которых составляла примерно 26% каждая [1] . Отсюда следует, что ветровая энергия добавила больше возобновляемых источников энергии, чем любая другая технология возобновляемой энергии.

    Для любой электростанции, вырабатывающей электричество, необходимо топливо, для ветряной электростанции этим топливом является ветер [2]. Тем не менее, многие места, особенно наземные, характеризуются низкой скоростью ветра, которая не используется при производстве энергии ветра по сравнению с существующей конструкцией ветряных турбин.Заключение ветряных турбин в канал или «кожух» для оптимизации извлечения энергии рассматривается как новый способ использования низких скоростей ветра для выработки энергии ветра. Эта технология восходит к 1950-м годам, когда было признано, что ветровая турбина с дополнительным кожухом может производить в два раза больше мощности, чем неокорпусная турбина того же диаметра [3]. В исследовательской работе в этой области использовался ряд подходов к изучению эффектов диффузоров и других устройств, концентрирующих ветер [4].

    Наиболее распространенным воздуховодом, используемым для защиты ветряных турбин с целью оптимизации извлечения энергии, является диффузор.Характеристики воздушного потока и характеристики диффузора зависят от геометрической формы и параметров потока [5]. Параметры геометрической формы включают безразмерную длину (соотношение (A r ) входных и выходных площадей поперечного сечения диффузора и угол расширения диффузора. Параметры потока определяют условия потока, такие как интенсивность турбулентности, завихрение на входе, граница толщина слоя, число Рейнольдса и профиль скорости на входе

    Влияние геометрических параметров на характеристики диффузора побудило многих исследователей изучить влияние этих параметров на характеристики диффузора.Джебеджян [6] обнаружил, что коэффициент восстановления давления (C pr ) зависит от угла расширения (. Мацусима и др. [7] в своей работе «Характеристики высокоэффективной малой ветряной турбины винтового типа с диффузором. “, исследовал влияние формы диффузора на скорость ветра и пришел к выводу, что скорость ветра внутри диффузора в значительной степени зависит от длины (L) и угла расхождения (диффузора, а максимальная скорость увеличилась в 1,76 раза с выбором подходящая форма диффузора.Chaker et al. [8] выяснили, что соотношение скорости набегающего потока и скорости ветра, зарегистрированное во входном сечении пустого диффузора, линейно увеличивается с углом расширения и достигает максимума при 10 o . Sarway et al. [9] экспериментально выяснили, что на скорость ветра в диффузоре большое влияние оказывают угол расширения, высота фланца, передаточное отношение ступицы, длина центрального корпуса и длина впускного кожуха.

    Параметры геометрической формы являются ключевыми в работе и поведении диффузоров.В настоящем исследовании экспериментально исследована зависимость увеличения скорости ветра от параметров геометрической формы пустых конических диффузоров и определены оптимальные параметры геометрической формы диффузора, которые обеспечивают максимальное увеличение скорости ветра в горловине конического диффузора. Эти оптимальные значения имеют решающее значение при проектировании и производстве ветряных труб с диффузором.

    2. Материалы и методики

    Были проведены эксперименты по определению зависимости увеличения скорости ветра от параметров геометрической формы диффузора для пустого конического диффузора.Увеличение скорости ветра определяется соотношением скоростей ветра, где – скорость ветра при произвольном осевом положении диффузора, а – скорость свободного ветра. Исследуемые геометрические параметры формы включали угол раскрытия диффузора и безразмерную длину. Суть экспериментов заключалась в том, чтобы определить, как влияет каждый из параметров, и определить оптимальные параметры для максимального увеличения скорости ветра.

    На рисунке 1 представлена ​​схема одномерного конического диффузора.L – осевая длина диффузора, D – входной диаметр диффузора, он равен сечению диффузора (самая узкая часть диффузора) и представляет собой угол расширения диффузора. Диффузор имеет цилиндрический входной кожух, который направляет ветер в диффузор. Кожух снижает эффект закупорки в горле. Гладкая овальная форма горловины способствует прилипанию жидкости к поверхностям диффузора, что снижает преждевременное разделение потока. Длина входного кожуха была определена как d = 0.125D [10]. На рис. 2 показано изображение конического диффузора.

    Рисунок 1 . Одномерная схема конического диффузора.

    Рисунок 2 . Конический диффузор L / D = 2.

    Эксперименты проводились в двух частях, а именно:

    (a) Определение зависимости от угла расширения диффузора для пустого конического диффузора.

    (b) Определение зависимости от для пустого конического диффузора

    Для определения зависимости от угла расширения пустого конического диффузора со значениями в диапазоне от 0.От 5 до 3 с шагом 0,5 были построены с использованием металлического алюминиевого листа толщиной 0,5 мм. Для каждого значения было построено несколько диффузоров с разными углами расширения. Угол расширения варьировался от. Небольшая аэродинамическая труба с вентилятором, управляемая преобразователем частоты , , , использовалась для обеспечения постоянной скорости ветра () 3 м / с. На рисунке 3 показана экспериментальная установка, использованная в этих экспериментах.

    Рисунок 3 . Экспериментальная установка для измерения увеличения скорости ветра.

    Как видно на рис. 3, это был эксперимент открытого типа. Это было сделано для имитации реальных условий работы диффузора при свободном ветре. Таким образом, интенсивность турбулентности набегающего потока не учитывалась. Перед выходом из аэродинамической трубы располагался диффузор, центральная ось которого совпадала с центральной осью аэродинамической трубы. Регулируемый рычаг, прикрепленный к аэродинамической трубе, использовался для удержания диффузора на месте. Плечо было изготовлено таким образом, чтобы его можно было отрегулировать так, чтобы разместить диффузор в желаемом положении.Трубка Пито L-типа использовалась для измерения осевой скорости ветра вдоль центральной оси диффузора.

    Для определения зависимости от были построены шесть диффузоров с разными номиналами . Диапазон значений был таким, как описано выше. Все диффузоры имели одинаковый угол раскрытия диффузоров 5,5 o . Угол расширения диффузора 5,5 o дал максимальное увеличение скорости ветра при = 2. Это значение было получено в экспериментах, описанных выше, и результатах, приведенных в разделе 3.Выбор 5,5 o был основан на соответствующем оптимальном значении (= 2), которое было близко к медиане изучаемых значений. Это позволило лучше проследить зависимость от по всем исследуемым значениям. Экспериментальная установка и процедура экспериментов были аналогичны показанным на рисунке 3. Во всех случаях увеличение скорости ветра вычислялось делением на

    3. Результаты и обсуждение

    3.1. Зависимость от угла расширения диффузора

    рассчитывалась исходя из осевой скорости ветра в диффузоре и скорости свободного ветра.На рис. 4 показано изменение угла расширения диффузора для различных значений. Было замечено, что это зависит от угла расширения диффузора. Обращаясь к Фиг.4, для заданного можно наблюдать, что увеличивается с углом расширения диффузора до максимума, а затем уменьшается.

    (а)

    (б)

    (в)

    (г)

    (д)

    (ж) 05 40004. Изменение угла расширения диффузора для различных значений.

    Для всех рассмотренных значений установлено, что максимальное увеличение скорости ветра увеличилось с. С по увеличился на 4,7%. Скорость ветра увеличилась с 1,48 м / с до 1,55 м / с для рассматриваемого диапазона значений. В таблице 1 показаны размеры и соответствующий оптимальный угол расширения диффузора.

    Таблица 1. Увеличение максимальной скорости ветра для различных значений и соответствующих оптимальных углов.

    9059 9085 905 905 905 905 905 905 905 905 905 905 905 905

    (± 0,1)

    (± 0,01)
    Оптимальный угол расширения диффузора (θ)
    (радианы)
    (± 0,008722)
    ( o )
    0,5 1,48 0,252944 14,5
    1 1,49 0,191889 11
    1.5 1,50 0,130833 7,5
    2 1,52 0,095944 5,5
    2,5 3,5

    Со ссылкой на рисунок 4 и таблицу 1 было замечено, что каждый имеет свой собственный специфический оптимальный угол расширения, который дает.Это означает, что не существует уникального угла расширения диффузора, поскольку каждый из них имеет свой собственный оптимальный угол расширения диффузора. Сравнивая все графики на рис. 4, можно также заметить, что оптимальный угол расширения диффузора уменьшается с увеличением. Это суммировано в таблице 1. Эти результаты совпадают с данными [11], которые также обнаружили, что в диффузорах увеличивается с углом расширения диффузора до максимального значения, после чего он уменьшается, увеличивается с увеличением, а оптимальный угол расширения диффузора уменьшается с увеличением. в .Barbosa et al. В [12] получено, что при с, а в [13] получено при с. Поэтому результаты, представленные в этой работе, сопоставимы с результатами, полученными другими исследователями.

    На рисунке 5 показано изменение оптимального угла расширения диффузора с.

    Рисунок 5. Изменение оптимального угла расширения диффузора с.

    Из рисунка 5 видно, что диффузоры с небольшими значениями имеют большие оптимальные углы расширения диффузора.Как показано в таблице 1, оптимальный угол расширения диффузора составляет 14,5 o , тогда как соответствует 3,5 o .

    3.2. Зависимость от для пустого конического диффузора

    На рис. 6 показано изменение с при оптимальном угле расширения диффузора, равном. 5.5 o – угол расширения, использованный в эксперименте для всех значений. На Рисунке 5 видно, что увеличивается с увеличением до 1,52 м / с, что соответствует at.Это означает, что для данного угла расширения диффузора увеличивается до этого угла расширения и начинает уменьшаться. Джафари и др. [14] также выяснили, что существует оптимум для достижения оптимальных характеристик в диффузорах.

    Рисунок 6. Вариация с при.

    4. Выводы

    Исследование показало, что увеличение скорости ветра в конических диффузорах увеличивается с увеличением угла расширения диффузора до оптимального угла расширения диффузора, который дает и начинает уменьшаться.Каждый имеет уникальный оптимальный угол расширения диффузора для максимального увеличения скорости ветра. Поэтому обязательно всегда указывать используемое соотношение, когда задан угол расширения диффузора (). Также было показано, что увеличивается с увеличением. Для исследованных диффузоров прирост составил 4,7%. Определены оптимальные геометрические параметры формы диффузора конической формы. Эти оптимальные геометрические параметры диффузора важны при проектировании и строительстве системы ветряной турбины с коническим диффузором (DAWT).Конический диффузор увеличивает скорость ветра на 4,7% по сравнению с диффузором. Однако большие конструкции стоят дороже и могут не эффективно использовать преобладающий ветер, поскольку они не могут быстро реагировать на изменения направления ветра из-за повышенной инерции. В результате предполагаемый прирост скорости ветра может быть не достигнут. Следовательно, необходимо найти баланс между увеличением скорости ветра и реакцией системы на преобладающий ветер.

    Каталожные номера

    1. REN21.Отчет о состоянии возобновляемых источников энергии в мире. (Париж: Секретариат REN21), 2013.
    2. Дж. Рет, Заключительный отчет справочника по оценке ветровых ресурсов. Отчет NYSERDA 10-30. Нью-Йорк, 2010.
    3. G.M. Лилли и У.Дж. Рейнберд, «Предварительный отчет о конструкции и характеристиках канальных ветряных мельниц», Технический отчет. C / T119, The British Electrical and Allied Industries R esearch Association, Великобритания, 1957.
    4. С. Дж. Уотсон, Д. Г. Инфилд, Дж. П. Бартон и С.Дж. Уайли, “Моделирование характеристик ветряной турбины, установленной на стене здания”, Journal of Physics: Conference Series, vol. 75, нет. 1, артикул 012001, 2007.
    5. F.M. Белый, “Гидродинамика”, 7 -е издание . MacGraw-Hill, Newyork, 2009.
    6. Б. Джебеджян, «Оптимизация диффузора с использованием вычислительной гидродинамики и микрогенетических алгоритмов», Mansoura Engineering Journal, Vol. 28, № 4, 2003 г., .
    7. Т. Мацусима, С. Такаги и С.Мурояма, «Характеристики высокоэффективной малой ветряной турбины винтового типа с диффузором», Возобновляемая энергия, том 31, 2006 г., стр.1343–1354.
    8. Р. Чакер, М. Кардус, Ф. Алоуи и С. Насралла, «Взаимосвязь между открытым углом и аэродинамическими характеристиками DAWT», Четвертый Международный конгресс по возобновляемым источникам энергии, Сусс, Тунис, 20-22 декабря 2012 г.
    9. M.M. Сарвар, Н. Навшин, М.А. Имам и М. Машуд, «Новый подход к улучшению характеристик существующей небольшой ветряной турбины с использованием диффузора», Международный журнал инженерных и прикладных наук (IJEAS) Vol.4, № 1, 2012 г., стр. 31-42.
    10. Р. А. Кишор, «Малая ветровая переносная турбина (SWEPT)». Диссертация на степень магистра, Политехнический институт и университет штата Вирджиния, Блэксбург, Вирджиния, 2013.
    11. Ф. Овис, MTS Badaway, KA Abed, HE Fawaz и A. Elfeky, «Численное исследование нагруженного и разгруженного диффузора, снабженного фланцем» Международный журнал научных и технических исследований, Vol. 6, No. 11, 2015, pp. 312-341.
    12. D. L.M. Barbosa, J.Р. П. Ваз, С. В. О. Фигейридо, М. Э. Сильва и А. Л. А. Мескита, “Исследование математической модели профиля внутренней скорости конических диффузоров применительно к DAWT” Anais da Academia Brasileira de Ciencias, Vol. 87, No. 2, 2015, pp. 1133-1148.
    13. С. Х. Чанг, К. Х. Лим и К. Х. Лин, «Проектирование устройства для улавливания энергии ветра для транспортного средства», 2014 Пятая международная конференция по интеллектуальным системам, моделированию и симуляции, 27-29 января 2014 г., стр. 435-440.
    14. С.А. Х. Джафари и Б. Косасих, “Анализ потока закрытой небольшой ветряной турбины с простым усеченным диффузором с расчетным моделированием гидродинамики” Jornal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, Vol. 125, 2014, с. 102-110.

    ROSeMOORe Белый конический диффузор Цена в Индии

    Пожалуйста, прочтите все инструкции перед использованием вашего диффузор. Безопасность 1. Люди, обладающие физическими, сенсорными или умственными способностями, не полностью развиты или у них отсутствуют опыт должен использовать это под руководством.2. Напряжение вашей электросети должно соответствовать устройству. 3. Не включайте диффузор, когда в резервуаре нет воды. 4. Наполняйте деминерализованную воду только мерным стаканом, иначе она разольется и не забьет диффузор. мокрыми руками. 5. Электропровод должен быть заменен поставщиком или службой послепродажного обслуживания. 6. Всегда ставьте устройство на твердую, ровную и горизонтальную поверхность, немного в стороне от стен и источники тепла. На привыкание к комнатной температуре нужно полчаса.7. Не прикасайтесь к датчику, когда устройство включено. 8. Обеспечьте вентиляцию под основанием приточного вентилятора. 9. Не оставляйте диффузор на солнце надолго. 10. Выньте вилку из розетки и не встряхивайте устройство перед очисткой или удалением воды. 11. Никогда не царапайте датчик твердым инструментом и не погружайте его в воду. 12. Устройство необходимо регулярно чистить. Для этого обратитесь к инструкции по очистке. ниже. 13. Не используйте не рекомендуемые типы. Для этого обратитесь к эфирному маслу. инструкции ниже.Руководство по эфирным маслам 1. Перед использованием эфирных масел проверьте их негативное воздействие на этого человека. Беременные женщины или люди, страдающие эпилепсией, астмой или аллергией, проблемами с сердцем и серьезными заболеваниями. болезнь. 2. Всегда выбирайте хорошее качество: чистое, 100% натуральное и предназначенное для диффузора. 3. Всегда открывайте крышку, затем наливайте воду в резервуар перед добавлением масла (не более 4 капель). 4. Не оставляйте эфирное масло, кроме резервуара, иначе его необходимо очистить. Разбивка и решение Используйте его для решения любых случайных проблем, которые могут у вас возникнуть.Возможность выхода из строя Решение Не горит индикатор «W», Индикатор «P» горит. A. Отключите, слейте воду вода. Используйте фен 15 мин, включить, долгое нажатие Кнопка «M», если есть вращение голоса в базе, иди впереди решение b или c. Замечание: Если вода попала в внутреннее основание, отключите, просушите естественно на несколько дней, или с феном. Б. Проверьте, компонент устройства завершите, протрите их, тогда сделай это рабочий шаг шаг за шагом согласно руководство пользователя. Если это все еще не работает, попробуйте снова раствор через 2 дня позже.Тем не менее, решение c. C. Спросите поставщика заменить на новый. Горит индикатор «W», Индикатор «P» горит мигает. D. Проверьте еще раз руководство пользователя, оно работает над прерывистый режим. Просто подождите 2 или 3 минуты. Или попробуй решение а. Горит индикатор «W», Индикатор «P» не горит. E. Добавьте достаточное количество воды через мерный стаканчик, включите очередной раз. Если он по-прежнему не работает, попробуйте решение а. Индикатор «W» не горит, Индикатор «P» не горит. F. Убедитесь, что адаптер не поврежден и надежно подключен к задняя часть диффузора и настенная розетка или плата питания. G. Попробуйте снять и заменить адаптер сзади. диффузор, чтобы убедиться, что он правильно установлен в диффузор.H. Попробуйте решение а. Индикатор «W» горит мигает, светится буква «P» выключен. I. Убедитесь, что достаточно воды (водопроводная / деминерализованная вода) в резервуаре (уровень воды выше металлического датчика). Рекомендуем всегда заливать воду до максимума через мерный стаканчик для оптимальной продолжительности тумана. Диффузор будет автоматически отключаться, если в резервуаре будет около 1 см воды, для защиты устройства от перегорания. J. Нефть могла покрыться водой или скопиться на ней. датчик, заставляющий устройство регистрировать пустую воду резервуар. Попробуйте вытереть пальцем воду датчик, чтобы удалить скопившееся масло.L. По-прежнему не работает, попробуйте раствор А. Возможность выхода из строя Решение Слабый туман Период приработки M. Обратите внимание, что это обычное явление для ультразвуковых выход пара диффузоров уменьшится примерно на 10% в течение первых 72 часов. 2-й или 3-й режим N. Обратите внимание, что в прерывистом режиме туман вывод иногда может выглядеть менее непрерывным режиме, это связано с запуском и отключением вытяжной вентилятор и ультразвуковая накладка.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *