Строительная теплотехника снип: СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника»

Строительная теплотехника сНиП II-3-79*

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ

Госстрой России

Москва 1998

Разработаны НИИСФ Госстроя СССР с участием НИИЭС и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Госагропрома СССР, МИСИ им. В.В.Куйбышева Минвуза СССР, ВЦНИИОТ ВЦСПС, НИИ общей и коммунальной гигиены им. А.Н.Сысина Академии медицинских наук СССР, НИИ Мосстроя и МНИИТЭП Мосгорисполкома.

Редакторы— инженеры Р.Т. Смольяков, В.А. Глухарев(Госстрой СССР), доктора техн. наукФ.В. Ушков, Ю.А. Табунщиков,кандидаты техн. наукЮ.А. Матросов, И.Н. Бутовский, М.А. Гуревич(НИИСФ Госстроя СССР), канд. экон. наукИ.А. Апарин(НИИЭС Госстроя СССР) и канд. техн. наукЛ.Н. Ануфриев(ЦНИИЭПсельстрой Госагропрома СССР).

С введением в действие СНиП II-3-79 “Строительная теплотехника” утрачивает силу глава СНиПII-А.

7-71 “Строительная теплотехника”.

СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника” является переизданием СНиПII-3-79 “Строительная теплотехника” с изменениями, утвержденными и введенными в действие с 1 июля 1986 г. постановлением Госстроя СССР от 19 декабря 1985 г. № 241 и изменением № 3, введенным в действие с 1 сентября 1995 г. постановлением Минстроя России от 11.08.95 г. № 18-81.

Пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения, отмечены в СНиП звездочкой.

Единицы физических величин даны в единицах Международной системы (СИ).

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале “Бюллетень строительной техники” и информационном указателе “Государственные стандарты”.

Государственный комитет СССР по	Строительные нормы и правила	СНиП II-№-79*
делам строительства (Госстрой СССР)	Строительная теплотехника	Взамен главы СНиП II-А. 7-71

1.1.Настоящие нормы строительной теплотехники должны соблюдаться при проектировании ограждающих конструкций (наружных и внутренних стен, перегородок, покрытий, чердачных и междуэтажных перекрытий, полов, заполнений проемов: окон, фонарей, дверей, ворот) новых и реконструируемых зданий и сооружений различного назначения (жилых, общественных¹, производственных и вспомогательных промышленных предприятий, сельскохозяйственных и складских

2) с нормируемыми температурой или температурой и относительной влажностью внутреннего воздуха.

¹ Номенклатура общественных зданий в настоящей главе СНиП принята в соответствии с общесоюзным классификатором “Отрасли народного хозяйства” (ОКОНХ), утвержденным постановлением Госстандарта СССР от 14 ноября 1975 г. № 18.

² Далее в тексте для краткости здания и сооружения: складские, сельскохозяйственные и производственные промышленных предприятий, когда нормы относятся ко всем этим зданиям и сооружениям, объединяются термином “производственные”.

1.2.В целях сокращения потерь тепла в зимний период и поступлений тепла в летний период при проектировании зданий и сооружений следует предусматривать:

а) объемно-планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающих конструкций;

б) солнцезащиту световых проемов в соответствии с нормативной величиной коэффициента теплопропускания солнцезащитных устройств;

в) площадь световых проемов в соответствии с нормированным значением коэффициента естественной освещенности;

г) рациональное применение эффективных теплоизоляционных материалов;

д) уплотнение притворов и фальцев а заполнениях проемов и сопряжений элементов (швов) в наружных стенах и покрытиях.

Внесены НИИСФ Госстроя СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 14 марта 1979 г. № 28

Срок введения в действие 1 июля 1979 г.

1.3.Влажностный режим помещений зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует устанавливать по табл. 1.

Зоны влажности территории СССР следует принимать по прил. 1*.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности района строительства следует устанавливать по прил. 2.

Т а б л и ц а 1

Режим	Влажность внутреннего воздуха, %, при температуре
	до 12С	св. 12 до 24С	св. 24С
Сухой	До 60	До 50	До 40
Нормальный	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60	Св. 40 до 50
Влажный	Св. 75	Св. 60 до 75	Св. 50 до 60
Мокрый	–	Св. 75	Св. 60

1.4.Гидроизоляцию стен от увлажнения грунтовой влагой следует предусматривать (с учетом материала и конструкции стен):

горизонтальную — в стенах (наружных, внутренних и перегородках) выше отмостки здания или сооружения, а также ниже уровня пола цокольного или подвального этажа;

вертикальную — подземной части стен с учетом гидрогеологических условий и назначения помещений.

1.5*.При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать защиту внутренней и наружной поверхностей стен от воздействия влаги (производственной и бытовой) и атмосферных осадков (устройством облицовки или штукатурки, окраской водоустойчивыми составами и др.) с учетом материала стен, условий их эксплуатации и требований нормативных документов по проектированию отдельных видов зданий, сооружений и строительных конструкций.

В многослойных наружных стенах производственных зданий с влажным или мокрым режимом помещений допускается предусматривать устройство вентилируемых воздушных прослоек, а при непосредственном периодическом увлажнении стен помещений — устройство вентилируемой прослойки с защитой внутренней поверхности от воздействия влаги.

1.6.В наружных стенах зданий и сооружений с сухим или нормальным режимом помещений допускается предусматривать невентилируемые (замкнутые) воздушные прослойки и каналы высотой не более высоты этажа и не более 6 м.

1.7.Полы на грунте в помещениях с нормируемой температурой внутреннего воздуха, расположенные выше отмостки здания или ниже ее не более чем на 0,5 м, должны быть утеплены в зоне примыкания пола к наружным стенам шириной 0,8 м путем укладки по грунту слоя неорганического влагостойкого утеплителя толщиной, определяемой из условия обеспечения термического сопротивления этого слоя утеплителя не менее термического сопротивления наружной стены.

СНиП II-3-79 (1998) СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА

Информация о материале

Строительные нормы и правила (СНиПы)

Просмотров: 25773

Содержание материала

• СНиП II-3-79 (1998) СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
• 1. Общие положения
• 2. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
• Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
• 3.
  Теплоустойчивость ограждающих конструкций
• 4. Теплоусвоение поверхности полов
• 5. Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций
• 6. Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций
• Зоны влажности территории ссср Приложение 1
• Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности Приложение 2
• Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций Приложение 3
• Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек Приложение 4
• Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях Приложение 5
• Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей Приложение 6
• Коэффициенты поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции Приложение 7
• Коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств Приложение 8
• Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций Приложение 9
• Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции Приложение 11*
• Коэффициент теплотехнической однородности r панельных стен Приложение 13
• Все страницы

Страница 1 из 19

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СНиП II-3-79*

Госстрой России

Москва 1998

Разработаны НИИСФ Госстроя СССР с участием НИИЭС и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Госагропрома СССР, МИСИ им. В.В.Куйбышева Минвуза СССР, ВЦНИИОТ ВЦСПС, НИИ общей и коммунальной гигиены им. А.Н.Сысина Академии медицинских наук СССР, НИИ Мосстроя и МНИИТЭП Мосгорисполкома.

Редакторы- инженеры Р.Т. Смольяков, В.А. Глухарев (Госстрой СССР), доктора техн. наук Ф.В. Ушков, Ю.А. Табунщиков, кандидаты техн. наук Ю.А. Матросов, И.Н. Бутовский, М.А. Гуревич (НИИСФ Госстроя СССР), канд. экон. наук И.А. Апарин (НИИЭС Госстроя СССР) и канд. техн. наук Л.Н. Ануфриев (ЦНИИЭПсельстрой Госагропрома СССР).

С введением в действие СНиП II-3-79 “Строительная теплотехника” утрачивает силу глава СНиП II-А.7-71 “Строительная теплотехника”.

СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника” является переизданием СНиП II-3-79 “Строительная теплотехника” с изменениями, утвержденными и введенными в действие с 1 июля 1986 г. постановлением Госстроя СССР от 19 декабря 1985 г. № 241 и изменением № 3, введенным в действие с 1 сентября 1995 г. постановлением Минстроя России от 11. 08.95 г. № 18-81.

Пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения, отмечены в СНиП звездочкой.

Единицы физических величин даны в единицах Международной системы (СИ).

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале “Бюллетень строительной техники” и информационном указателе “Государственные стандарты”.

Государственный комитет СССР по	Строительные нормы и правила	СНиП II-№-79*
делам строительства (Госстрой СССР)	Строительная теплотехника	Взамен главы СНиП II-А. 7-71

 

• Вперед

---

• Назад
• Вперед

Расчетная температура наружного воздуха. Теплотехника строительная

В Теплотехника строительная данные из смежных научных областей (теории тепломассопереноса, физической химии, термодинамики необратимых процессов и др.), методы моделирование   и теорий подобия (в частности, для инженерных расчетов переноса тепла и вещества), обеспечивающих достижение практического эффекта при разнообразных внешних условиях и различных соотношениях поверхностей и объемов в зданиях. Большое значение в Строительная теплотехника иметь натурные и лабораторные исследования полей температуры и влажности в ограждающих конструкциях зданий, а также определение теплофизических характеристик строительных материалов и конструкций.

Методы и выводы Теплотехника строительная применяются при проектировании ограждающих конструкций, предназначенных для создания необходимых температурно-влажностных и санитарно-гигиенических условий (с учетом работы систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха) в жилых , общественные и производственные здания. Значение Строительная теплотехника особенно возросла в связи с индустриализацией строительства , значительное увеличение масштабов применения (в различных климатических условиях) облегченных конструкций и новых строительных материалов .

Задача обеспечения необходимых теплотехнических качеств наружных ограждающих конструкций решается путем придания им требуемой теплостойкости и сопротивления теплопередаче. Допустимая воздухопроницаемость конструкций ограничивается заданным сопротивлением воздухопроницаемости. Нормальное влажностное состояние конструкций достигается за счет снижения исходной влажности материала и устройства защита от влаги ,  , а в слоистых конструкциях, кроме того, – соответствующее расположение конструктивных слоев из материалов с разными свойствами.

Сопротивление теплопередаче должно быть достаточно высоким, чтобы в самый холодный период года обеспечить гигиенически допустимый температурный режим на поверхности конструкции, обращенной в помещение. Теплостойкость конструкций оценивается по их способности поддерживать относительное постоянство температуры в помещениях при периодических колебаниях температуры воздушной среды, граничащей с конструкциями, и потока проходящего через них тепла. Степень термической устойчивости конструкции в целом во многом определяется физическими свойствами материала, из которого воспринимается наружный слой конструкции, ощущающий резкие колебания температуры. При расчете теплостойкости методы Строительная теплотехника , основанная на решении дифференциальных уравнений для периодически меняющихся условий теплообмена. Нарушение одномерности теплообмена внутри ограждающих конструкций в местах теплопроводных включений, в стыках панелей и углах стен вызывает нежелательное падение температуры на поверхностях облицовочных конструкций. помещения, что требует соответствующего повышения их теплозащитных свойств. Методы расчета в этих случаях связаны с численным решением дифференциального уравнения двумерного температурного поля ( Уравнение Лапласа ) .

Распределение температур в ограждающих конструкциях зданий меняется и при проникновении в конструкции холодного воздуха. Фильтрация воздуха происходит в основном через окна, стыки конструкций и другие неплотности, но в некоторой степени и через толщину самих ограждений. Разработаны соответствующие методы расчета изменения температурного поля при установленной фильтрации воздуха. Сопротивление воздухопроницаемости для всех элементов ограждений должно быть больше нормативных значений, установленных Строительные нормы и правила .

При изучении влажностного состояния ограждающих конструкций по Строительная теплотехника Рассмотрены процессы влагопереноса, происходящие под действием транспортной разности потенциалов. Влагоперенос в пределах гигроскопической влажности материалов происходит в основном за счет диффузии в паровой фазе и в адсорбированном состоянии; за потенциал переноса в этом случае принимается парциальное давление паров воды в воздухе, заполняющем поры материала. В СССР получил распространение графоаналитический метод расчета вероятности и количества влаги, конденсирующейся внутри конструкции при диффузии водяного пара в стационарных условиях. Более точное решение для нестационарных условий может быть получено путем решения дифференциальных уравнений влагопереноса, в частности с использованием различных устройств вычислительной техники, в том числе использующих методы физической аналогии (гидравлические интеграторы).

Лит.: Лыков А.В., Теоретические основы строительной теплофизики, Минск, 1961; Богословский В.Н., Строительная теплофизика, М., 1970; Фокин К.Ф., Строительная теплотехника ограждающих частей зданий, 4-е изд., М., 1973; Ильинский В.М., Строительная теплофизика, Москва, 1974.

В. М. Ильинский.

Статью о слове “ Строительная теплотехника ” прочитано 2797 раз в Большой Советской Энциклопедии

Лабораторная работа №1

Задание : выбрать толщину слоя утепления мансардного этажа из штучных материалов, в жилом доме в г. Стародуб. Конструкция панели: внутренний несущий слой – железобетонный, 120 мм, утепляющий слой – гравий с керамзитом плотным г 0= 600 кг/м 3 , стяжка – из цементно-известкового раствора, 40 мм. Максимальная толщина утеплителя 300 мм.

Определяем необходимое приведенное сопротивление теплопередачи ОК из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» для города Стародуб определено:

В соответствии с главой СНиП «Жилые здания» расчетная температура внутреннего воздуха 18°С, т.к.

Согласно табл. 1, применяя интерполяцию, определяем значение:

для чердачных перекрытий, жилых зданий с ГСОП = 4000 °С × сутки, м2 × °С/Вт, и с ГСОП = 6000 °С × сутки, м2 × °С/Вт , Геометрическая интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Значение, соответствующее ГСОП = 4121 °С × сутки, вычисляем:

Определить необходимое сопротивление теплопередаче из санитарно-гигиенических и комфортных условий:

По табл. 2 коэффициент n, учитывающий положение ОК по отношению к наружному воздуху, равен 1.

Согласно табл. 3 нормативная разность температур между температурой внутреннего воздуха и внутренней поверхности покрытий ОУ и чердачных перекрытий Dтн = 3 °С.

По табл. 4, коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ОА составляет а = 8,7 Вт/м2 × °С.

На карте Приложения 1 зона влажности в норме. Влажностный режим помещений нормальный (в соответствии с главой СНиП «Жилые здания» и табл. 6). Согласно табл. 7 условий эксплуатации ОК – Б.

По приложению 2 принимаем расчетные коэффициенты теплопроводности материалов, применяемых в конструкции:

железобетон 2500 кг/м3 – l1 = 2,04 Вт/м×°С;

гравий керамзитовый (ГОСТ 9759-83) 600 кг/м3 – l2 = 0,20 Вт/м×°С;

раствор цементно-известковый – l3 = 0,81 Вт/м×°С.

В основном условии теплотехнического расчета приравнять правую и левую части, подставить выражение для Ro и раскрыть его для случая трехслойного ОК:

Выражаем толщину теплового слоя из последнего уравнения и вычисляем его:

Вывод: толщина теплоизоляционного слоя в 0,6967 м для данной конструкции нереальна, так как общая толщина мансардного этажа равна 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 м, а вес панели 3 ´ 3 м будет не менее (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3 = 7040 кг (2500 и 1600 кг /м 3 – плотность железобетона и цементно-известкового раствора в сухом состоянии соответственно). Таким образом, применение для утепления слоя гравия с керамзитом плотностью 600 кг/м 3 не представляется возможным при заданных условиях эксплуатации.

Определить требуемый коэффициент теплопроводности слоя изоляции при максимальной толщине 300 мм. Толщина слоя утеплителя может быть d 2 = 0,46-0,12-0,04 = 0,3 м.

Для этого выразим из общего условия теплотехнического расчета не толщину, а коэффициент теплопроводности утепляющего слоя: производство двухслойных панелей имеет близкий коэффициент теплопроводности 100 кг/м3 вермикулита (ГОСТ 12865-67) (l=0,08 Вт/м×°С).

Заключение: принимаем в эксплуатацию следующую конструкцию мансардного этажа в жилом доме г. Стародуб: несущий слой – железобетонный, 120 мм, теплоизоляционный слой – 100 кг/м3, 300 мм, керамзитобетон плотностью 100 кг. /м3, стяжка – цементно-известковый раствор, 40 мм.

Сопротивление теплопередаче стеновой панели этой конструкции составляет

, что превышает требуемое сопротивление теплопередаче.

Лабораторная работа №2

Определение возможности образования конденсата на внутренней поверхности ОК

Задача:   для ограждающей конструкции, спроектированной по примеру 1, проверить возможность образования конденсата на ее внутренней поверхности для двух случаев:

1. Конструкция не содержит теплопроводных включений.
2. Конструкция имеет железобетонную теплопроводную связь IV типа с размерами a = 85 мм, s = 250 мм.

Вход для расчета:

температура наружного воздуха t н = -31°С;

температура по психрометру Августа:

термометр сухой (внутренняя температура воздуха) тв=21°С;

термометр влажный t вых = 19°С.

Определяем температуру внутренней поверхности ОК для конструкции без теплопроводных включений. Суммарное приведенное сопротивление ОК теплопередаче определено уже в примере 1: R о = 4,02 м 2×°С/Вт. Значения коэффициентов n и а при   также совпадают с принятыми в примере 1. По формуле (11) имеем

Определяем температуру внутренней поверхности ОК в области теплопроводного включения по формуле (12).

Сопротивление ОК теплопередаче вне теплопроводного включения совпадает с полным приведенным сопротивлением ОК теплопередаче R0:

Сопротивление ОК теплопередаче в области теплопроводного включения равно определяется по формуле (4) как для термически, так и для технически однородных многослойных (трехслойных) ограждений с учетом (5), (6):

М2×°С/Вт.

Для определения коэффициента h вычисляем и. Согласно табл. 9, интерполируя, определяем h = 0,39.

По формуле (12) определяем температуру внутренней поверхности ОК в районе теплопроводящего включения

Определяем температуру точки росы

По данным психрометра (tux = tan = 21 °С, тв = 19 °С, Дт = тукс-тв = 2 °С), определяем относительную влажность воздуха по табл. одиннадцать:

j = 81%.

По температуре внутреннего воздуха t при =21°С, используя табл. 12, определяем максимальную упругость водяного пара:

Е = 18,65 мм. гт; Изобразительное искусство.

По формуле (14) определяем фактическую упругость водяного пара:

мм. гт; Изобразительное искусство.

Использование табл. 12 «в обратном порядке», определяем: при какой температуре это значение фактической упругости будет максимальным. Как следует из таблицы, значение 15,09 мм. гт; Изобразительное искусство. соответствует температуре 17,6°С. Это температура точки росы.

tp = 17,6 °С теплоизоляции, перекрывающей конденсатную стенку

а) Так как температура точки росы ниже температуры внутренней поверхности ОУ вне теплопроводного включения (tp = 17,6

б) При При этом в области теплопроводного включения температура внутренней поверхности ОК ниже температуры точки росы (t = 19,87 > tp = 17,6 °С). Таким образом, невозможно образование конденсата в области теплопроводного включения на внутренней поверхности ОК.

Лабораторная работа №3

Задание : Выбрать утеплитель наружной стены жилого дома в Туле. Стена выполнена в виде облегченной (колодезной) кладки толщиной в 2 кирпича с утепляющим слоем.

Наружный и внутренний слои кладки имеют толщину кирпича S. Перевязка между наружным и внутренним слоями осуществляется через 6 кирпичей (между бортами стенок колодцев). Кирпич глиняный рядовой на цементно-песчаном растворе. Ориентировочно принять в качестве теплоизоляции шлако-пемзобетон плотностью 1200 кг/м 3 . Отделочными слоями пренебречь.

Определяем необходимое приведенное сопротивление ОК теплопередаче, как показано на примере расчета однородного ОК.

Требуемое приведенное сопротивление теплопередачи ОК определяем из условий энергосбережения:

Согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» определяем для Тулы:

В соответствии с главой СНиП «Жилые дома», расчетная температура внутреннего воздуха 18°С.

Рассчитываем градусо-день отопительного периода:

Согласно табл. 1, применяя интерполяцию, определяем значение: для стен жилых зданий при ГСОП = 4000 °С × сут, м2 × °С/Вт, а при ГСОП = 6000 °С × сут, м2 × °С/Вт. геометрическая интерпретация линейной интерполяции показана на рисунке. Значение, соответствующее ГСОП = 4513°С×сутки, вычисляем:

В дальнейшем расчете вводим значение, полученное из условия энергосбережения, как максимальное.

Рабочие условия в норме (как в том же примере) B.

По приложению 2 принимаем расчетные коэффициенты теплопроводности материалов, применяемых в строительстве:

Кирпич глиняный рядовой на цементно-песчаном растворе – lkrp = 0,81 Вт/м×°С; шлакопемзобетон плотностью 1200 кг/м3 – лютепл = 0,47 Вт/м×°С;

Для расчета берем часть конструкции, ограждающей стенку «колодца» и половину «колодца» с каждой стороны. Высота конструкции равномерная, поэтому расчет ведется на секцию высотой 1 м.

Плоскостью, параллельной направлению теплового потока, разрезаем конструкцию на 3 теплотехнических однородных участка, из которых 1 -й и 3 -й многослойные (и одинаковые в данном случае), а 2 -й  – однослойный.

Определяем термическое сопротивление участков: для однослойного сечения 2 по формуле (6):

для одинаковых трехслойных сечений 1 и 3 по формуле (5)

Определяем термическое сопротивление ОК Ra по формуле (8). Поскольку расчет ведется для участка конструкции высотой 1 м, площади участков численно равны их длине.

= м 2 ×° C/W.

Плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, разрезаем конструкцию на 3 однослойных участка (условно обозначим их как 4 й , 5 й и 6 й ) , из которых 4 -й и 6 -й теплотехнически однородны (и тождественны в данном случае), а 5 -й – неоднородны.

Расчет термического сопротивления каждого участка:

для теплотехнических однородных сечений по формуле (6):

для неоднородного участка следует использовать процедуру, использованную в § 4:

Рассматривая только это сечение, плоскостями, параллельными направлению тепла потока, разрезаем его на три однородных однослойных участка (5-1, 5-2 и 5-3, участки 5-1 и 5-3 идентичны).

Определить термическое сопротивление каждой секции по формуле (6):

Определить термическое сопротивление 5-й секции по формуле (8):

Определим термическое сопротивление OK Rb как сумму сопротивлений отдельных участков:

Оценим применимость данной методики в нашем случае.

, то есть менее 25%. Кроме того, конструкция стены плоская. Таким образом, методика расчета применима в данном случае.

Рассчитываем приведенное тепловое сопротивление ОК по формуле (9):

Рассчитываем полное сопротивление теплопроводности теплопередачи по формуле (7):

Заключение : применение керамзитобетонного щебня плотностью 800 кг/м3 в данном сооружении в качестве теплоизоляции не обеспечивает достаточного для жилого дома в Москве сопротивления теплопередаче:

Требуется применить более эффективное материалов в теплотехнике, либо для увеличения толщины кладки, либо для увеличения расстояния между стенками колодцев.

Литература

1. СНиП II-3-79**. Строительная теплотехника / Госстрой СССР. – ЦИТП Госстроя СССР, 1986. – 32 с.
2. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. – Москва: Стройиздат, 1983. – 136 с.

СНиП

Теплотехника строительная теплотехника Дата введения – 01.

03.2003.

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАН: НИИСФ Госстроя СССР при участии НИИЭС и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, ЦНИИ ЖКХ, Госгражданстроя, ЦНИИЭПельстроя СССР, МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР, ВЦИОТ ВЦСПС, Институт общей и коммунальной гигиены им. А.Н. Сысина АМН СССР, НИИ Мосстроя и МНИИТЭП Мосгорисполкома.

2. ПОДГОТОВЛЕНО: Академией дизайна «КАЗГОР» в связи с переработкой государственных стандартов в области архитектуры, градостроительства и строительства и переводом на государственный язык.

3. В ПРЕДСТАВЛЕНИИ: Управлением технического регулирования и новых технологий в строительстве Комитета по строительству Министерства индустрии и торговли Республики Казахстан (МиТ РК).

5. Настоящие СНиП РК являются аутентичным текстом СНиП ІІ-3-79* «Строительная теплотехника» на русском языке, распространенного на территории Республики Казахстан с 1.01.1992 письмом Госархстроя РК от 06.01.1992 № АК-6-20-19 и рекомендовано к применению письмом Министерства строительства РК от 03. 03.97 № АК-12- 1-9-318 и перевод на государственный язык.

6. ЗАМЕНА: СНиП ІІ-3-79*.

1. Общие положения

2. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

3. Теплостойкость ограждающих конструкций

4. Теплопоглощение поверхности пола

5. Сопротивление воздухопроницаемости ограждающих конструкций

6. Сопротивление паропроницанию ограждающих конструкций

Приложение 1*. Зоны влажности на территории Казахстана и СНГ

Приложение 2. Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости

от влажностного режима помещений и влажностных зон

Приложение 3*. Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций

Приложение 4. Технические сопротивления замкнутых воздушных слоев

Приложение 5 *. Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

Приложение 6*. Ссылка. Приведенное сопротивление теплопередаче окон,

балконных дверей и фонарей

Приложение 7. Коэффициенты поглощения солнечного излучения наружным материалом

Поверхности ограждающей конструкции

Приложение 8. Коэффициенты теплопередачи солнцезащитных средств

Приложение 9* . Сопротивление воздухопроницаемости материалов и конструкций

Приложение 10 *. Исключено

Приложение 11 *. Сопротивление паропроницаемости листовых материалов

и тонких слоев пароизоляции

Приложение 12*. Исключено

Приложение 13 *. Ссылка.   Коэффициент теплотехнической однородности r

Панельные стены

1. Общие положения

1.1. Настоящие нормы строительной теплотехники должны соблюдаться при проектировании ограждающих конструкций (наружных и внутренних стен, перегородок, перекрытий, чердачных и межэтажных перекрытий, полов, заполнения проемов: окон, фонарей, дверей, ворот) новых и реконструируемых здания и сооружения различного назначения (жилые, общественные 1, производственные и вспомогательные производственные предприятия, сельскохозяйственные и складские 2) с нормируемой температурой или температурой и относительной влажностью внутреннего воздуха.

1.2. В целях снижения тепловых потерь в зимний период и теплопоступлений в летний период при проектировании зданий и сооружений необходимо предусматривать:

а) объемно-планировочные решения с учетом обеспечения наименьшей площади ограждающие конструкции;

б) солнцезащитные световые проемы в соответствии с нормативным значением коэффициента теплопередачи солнцезащитных средств;

в) площадь световых проемов в соответствии с нормируемым значением коэффициента естественной освещенности;

г) рациональное использование эффективных теплоизоляционных материалов;

д) Герметизация тамбуров и фальцев в проемах проемов и стыков элементов (швов) в наружных стенах и покрытиях.

1.3. Влажностный режим помещений зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры воздуха в помещении следует устанавливать по табл. 1.

Таблица 1

1 Номенклатура общественных зданий в настоящей главе СНиП принята в соответствии с утв. 1* к СНиП РК 3.02-02-2001.

2 В тексте для краткости здания и сооружения: складские, сельскохозяйственные и промышленно-промышленные предприятия, когда нормы относятся ко всем этим зданиям и сооружениям, объединяются термином «производственные».

Зоны влажности на территории Казахстана и СНГ должны быть приняты по согласованию. 1*.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и влажностных зон района строительства следует устанавливать по прил. 2.

1.4. Гидроизоляция стен от увлажнения грунтовой влагой должна быть предусмотрена (с учетом материала и конструкции стен):

горизонтальная – в стенах (наружных, внутренних и перегородках) выше подошвы здания или сооружения, а также ниже уровень пола подвала или цокольного этажа;

вертикальная – подземная часть стен с учетом гидрогеологических условий и назначения помещений.

1,5*. При проектировании зданий и сооружений необходимо предусматривать защиту внутренних и наружных поверхностей стен от воздействия влаги (производственной и бытовой) и атмосферных осадков (обшивкой или оштукатуриванием, окраской гидроизоляционными составами и т. п.) , с учетом материала стен, условий их эксплуатации и требований нормативных документов к проектированию отдельных видов зданий, сооружений и строительных конструкций.

В многослойных наружных стенах производственных зданий при влажном или влажном состоянии помещений допускается предусматривать устройство вентилируемых воздушных слоев, а при непосредственном периодическом увлажнении стен помещений – устройство вентилируемого слоя с защитой внутреннюю поверхность от воздействия влаги.

1.6. В наружных стенах зданий и сооружений с сухими или нормальными комнатными условиями допускается предусматривать невентилируемые (закрытые) воздушные прослойки и каналы высотой не более высоты этажа и не более 6 м.

1.7. Полы по грунту в помещениях с нормативной температурой внутреннего воздуха, расположенных выше подошвы здания или ниже ее не более чем на 0,5 м, должны быть утеплены в зоне примыкания пола к наружным стенам с шириной 0,8 м за счет укладки слоя неорганического влагостойкого утеплителя толщиной, определяемой из условия обеспечения термического сопротивления этого слоя утеплителя не менее термического сопротивления наружной стены.

Оценка теплового стресса и состояния здоровья строительных рабочих в меняющемся климате: обзор

Распространенность отдельных потенциально опасных воздействий на рабочем месте в США: результаты национального опроса о состоянии здоровья 2010 года. Являюсь. J. Ind. Med. 2013; 56: 635–646. doi: 10.1002/ajim.22089. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

2. Xiang J., Bi P., Pisaniello D., Hansen A. Воздействие тепла на рабочем месте на здоровье: эпидемиологический обзор. Инд Здоровье. 2014;52:91–101. doi: 10.2486/indhealth.2012-0145. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

3. Бонауто Д., Андерсон Р., Раузер Э., Берк Б. Профессиональные тепловые заболевания в штате Вашингтон, 1995–2005 гг. Являюсь. J. Ind. Med. 2007; 50: 940–950. doi: 10.1002/ajim.20517. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

4. Губернот Д.М., Андерсон Г.Б., Хантинг К.Л. Характеристика смертности, связанной с производственной жарой, в Соединенных Штатах, 2000–2010 гг . : анализ с использованием базы данных переписи смертельных профессиональных травм. Являюсь. J. Ind. Med. 2015;58:203–211. doi: 10.1002/ajim.22381. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

5. GCPOE (Global Construction Perspectives and Oxford Economics) Global Construction 2030; Материалы Глобального строительного саммита 2015 года; Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США. 10 сентября 2015 г.; Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США: Global Construction Perspectives и Oxford Economics; 2015. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]. Доступно в Интернете: https://www.pwc.com/gx/en/engineering-construction/pdf/global-construction-summit-2030-enr.pdf [Google Scholar]

6. IPCC (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) В: Изменение климата 2007: Основы физических наук. Соломон С., Цинь Д., Мэннинг М., Чен З., Маркиз М., Аверит К.Б., Тигнор М., Миллер Х.Л., редакторы. Издательство Кембриджского университета; Кембридж, Великобритания: Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США: 2007 г. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]. Четвертый оценочный отчет МГЭИК (ДО4) Доступен в Интернете: https://www.ipcc.ch/publications_and_data/publications_ipcc_fourth_assessment_report_wg1_report_the_physical_science_basis.htm [Google Scholar]

7. Мил Г.А., Тебальди К. Более интенсивные, более частые и продолжительные волны тепла в 21 веке. Наука. 2004; 305:994–997. doi: 10.1126/science.1098704. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

8. Аркси Х., О’Мэлли Л. Обзорные исследования: на пути к методологической основе. Междунар. Дж. Соц. Рез. Методол. 2005; 5:19–32. doi: 10.1080/1364557032000119616. [CrossRef] [Google Scholar]

9. Чжан К., Ли Ю., Шварц Дж., О’Нил М. Какие погодные параметры важны для прогнозирования смертности, связанной с жарой? Новое применение статистических методов обучения. Окружающая среда. Рез. 2014; 132:350–359. doi: 10.1016/j.envres.2014.04.004. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

10. ACGIH . TLV ^® и BEI ^® — на основе документации о пороговых значениях для химических веществ и физических агентов и индексах биологического воздействия. Американская конференция государственных промышленных гигиенистов; Цинциннати, Огайо, США: 2015. [Google Scholar]

11. Rowlinson S., YunyanJia A., Li B., ChuanjingJu C. Управление климатическим риском теплового стресса в строительстве: обзор практик, методологий и будущих исследований. . Авария. Анальный. Пред. 2014; 31: 187–198. doi: 10.1016/j.aap.2013.08.011. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

12. Парсонс К.С. Стандарт теплового стресса ISO 7243 и его глобальное применение. Инд Здоровье. 2006; 44: 368–379. doi: 10.2486/indhealth.44.368. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

13. Роулинсон С., Цзя Ю.А. Применение прогнозируемой модели тепловой деформации при разработке локализованных рекомендаций по управлению тепловым стрессом на основе пороговых значений для строительной отрасли. Анна. Занять. Гиг. 2014;58:326–339. [PubMed] [Академия Google]

14. Сян Дж., Би П., Писаниелло Д., Хансен А., Салливан Т. Связь между высокой температурой и производственными травмами в Аделаиде, Южная Австралия, 2001–2010 гг. Занять. Окружающая среда. Мед. 2014;71:246–252. doi: 10.1136/oemed-2013-101584. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

15. Лин Р., Чан С. Влияние жары на здоровье и производительность труда рабочих на Тайване. Глоб. Действия по охране здоровья. 2009; 2 doi: 10.3402/gha.v2i0.2024. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

16. Li X., Chow K.H., Zhu Y., Lin Y. Оценка воздействия высокотемпературной внешней рабочей среды на производительность труда в строительстве в Китае: Тематическое исследование арматурщиков. Построить среду. 2016;95:42–52. doi: 10.1016/j.buildenv.2015.09.005. [CrossRef] [Google Scholar]

17. Петитти Д.Б., Харлан С.Л., Чоуэлл-Пуэнте Г., Радделл Д. Смерти, связанные с профессией и окружающей средой, в округе Марикопа, Аризона: исследование случай-контроль. ПЛОС ОДИН. 2013;8:e62596. doi: 10.1371/journal.pone.0062596. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

18. Sett M., Sahu S. Влияние профессиональной жары на женщин-каменщиков в Западной Бенгалии, Индия. Глоб. Действия по охране здоровья. 2014; 7 doi: 10.3402/gha.v7.21923. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

19. Basagana X. Высокая температура окружающей среды и производственные травмы. Занять. Окружающая среда. Мед. 2014;71:231. doi: 10.1136/oemed-2013-102031. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

20. OSHA (Управление по охране труда) Использование индекса высокой температуры: руководство для работодателей. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2011 г. Доступно в Интернете: https://www.osha.gov/SLTC/heatillness/heat_index/pdfs/all_in_one.pdf

21. Шамсуддин К.А., Ани М.Н.К., Исмаил А.К., Ибрагим М.Р. Исследование безопасности, охраны здоровья и окружающей среды (SHE) в области строительства. Междунар. Дж. Продлить. Энергетика. 2015;2:624–636. [Академия Google]

22. Ноултон К., Кулкарни С.П., Ажар Г.С., Маваланкар Д., Джайсвал А., Коннолли М., Нори-Сарма А., Раджива А., Датта П., Деол Б. и др. Разработка и реализация первого в Южной Азии плана действий по охране здоровья от жары в Ахмадабаде (Гуджарат, Индия) Int. Дж. Окружающая среда. Рез. Здравоохранение. 2014; 11:3473–3492. doi: 10.3390/ijerph210403473. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

23. NRDC (Совет по защите природных ресурсов) Повышение температуры, смертельная угроза: рекомендации по подготовке работников на открытом воздухе в Ахмадабаде. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2013 г. Доступно в Интернете: https://www.nrdc.org/sites/default/files/india-heat-outdoor-workers-IB.pdf

24. Чакиби С. Тепловой стресс и Рамадан. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; EHS J. 2014 Доступно на сайте: http:/ehsjournal.org/sanaa-chakibi/heat-stress-and-ramadan/2014/ [Google Scholar]

25. AI (Amnesty International ) Темная сторона миграции: в центре внимания строительный сектор Катара в преддверии чемпионата мира по футболу. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2013 г. Доступно в Интернете: https://www.amnestyusa.org/files/mde220102013eng.pdf

26. Цзя А.Ю., Роулинсон С., Лусмор М., Сюй М., Ли Б. ., Гибб А. Институты и институциональная логика в управлении безопасностью строительства: случай климатического теплового стресса. Констр. Управление Экон. 2017; 35: 338–367. дои: 10.1080/01446193.2017.1296171. [CrossRef] [Google Scholar]

27. Чавкин С. Реформа в Коста-Рике сигнализирует о новой стратегии борьбы со смертельной эпидемией. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2015 г. Доступно в Интернете: https://www.publicintegrity.org/2015/07/29/17716/reform-costa-rica-signals-new-strategy-against-lethal-epidemic

28. Корреа-Роттер Р., Весселинг К., Джонсон Р.Дж. ХБП неизвестного происхождения в Центральной Америке: случай мезоамериканской нефропатии. Являюсь. Дж. Почки Дис. 2014; 63: 506–520. doi: 10.1053/j.ajkd.2013.10.062. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

29. Сонмез С., Апостолопулос Ю., Тран Д., Рентроп С. Права человека и неравенство в отношении здоровья рабочих-мигрантов в ОАЭ. Гум здоровья. Права. 2011; 13:17–35. [PubMed] [Google Scholar]

30. California OSHA (Калифорнийское управление по безопасности и гигиене труда) Поправки к правилам предотвращения тепловых заболеваний. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2015 г. Доступно в Интернете: http://www.dir.ca.gov/dosh/documents/Heat-Illness-Prevention-Regulation-Amendments.pdf

31. Постановление губернатора Остина Внесение изменений в раздел 4 Городского кодекса для добавления новой главы 4–5, касающейся условий труда на строительных площадках; Создание правонарушения и наложение максимального штрафа в размере 500 долларов США за каждое правонарушение; и объявление чрезвычайной ситуации. [(по состоянию на март 2017 г.)]; 2010 г. Доступно в Интернете: http://www.austintexas.gov/edims/document.cfm?id=140407

32. Рассел Б. Даллас пропускает обязательные перерывы для строителей. NBCDFW. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]; 2015 г. Доступно в Интернете: http://www.nbcdfw.com/news/local/Dallas-to-Consider-Mandatory-Breaks-for-Construction-Workers-361204911.html

33 WDP (Проект защиты рабочих) Построить лучший Техас. [(по состоянию на март 2017 г.)]; 2013 г. Доступно в Интернете: http://www.workersdefense.org/Build%20a%20Better%20Texas_FINAL.pdf

34. CDC (Центры по контролю и профилактике заболеваний) Международная классификация болезней, Девятый пересмотр, клиническая модификация (МКБ-9-CM) [(по состоянию на декабрь 2017 г.)]; Доступно на сайте: https://www.cdc.gov/nchs/icd/icd9cm.htm

35. Kjellstrom T., Briggs D., Freyberg C., Lemke B., Otto M., Hyatt O. Heat, человек производительность и гигиена труда: ключевой вопрос для оценки воздействия глобального изменения климата. Анну. Преподобный Общественное здравоохранение. 2016; 37:97–112. doi: 10.1146/annurev-publhealth-032315-021740. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

36. Парсонс К. Тепловая среда человека: влияние жаркой, умеренной и холодной окружающей среды на здоровье, комфорт и работоспособность человека. 3-е изд. КПР Пресс; Бока-Ратон, Флорида, США: 2014. [Google Scholar]

37. Мориока И., Мияи Н., Мияшита К. Жаркая среда и проблемы со здоровьем у рабочих на строительной площадке. Инд Здоровье. 2006; 44: 474–480. doi: 10.2486/indhealth.44.474. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

38. Чан А.П., Йи В., Чан Д.В., Вонг Д.П. Использование предела тепловой работы в качестве экологического детерминанта теплового стресса для строительных рабочих. Дж. Манаг. англ. 2013; 29: 414–423. doi: 10.1061/(ASCE)ME.1943-5479.0000162. [CrossRef] [Академия Google]

39. Инаба Р., Мирбод С.М. Сравнение субъективных симптомов и мер по предотвращению жары летом у регулировщиков дорожного движения и строителей в Японии. Инд Здоровье. 2007; 45:91–99. doi: 10.2486/indhealth.45.91. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

40. Brake D.J., Bates G.P. Потери жидкости и гидратационный статус промышленных рабочих в условиях термического стресса при продолжительных сменах. Занять. Окружающая среда. Мед. 2003; 60: 90–96. doi: 10.1136/oem.60.2.90. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

41. Монтазер С., Фаршад А.А., Моназзам М.Р., Эйвазлу М., Яраги А.А., Мирказеми Р. Оценка состояния гидратации строителей по удельному весу мочи. Междунар. Дж. Оккуп. Мед. Окружающая среда. Здоровье. 2013; 26: 762–769. doi: 10.2478/s13382-013-0143-x. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

42. Бейтс Г. П., Шнайдер Дж. Статус гидратации и физиологическая рабочая нагрузка строителей ОАЭ: проспективное продольное обсервационное исследование. Дж. Оккуп. Мед. Токсикол. 2008;3:21. doi: 10.1186/1745-6673-3-21. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

43. Бейтс Г.П., Миллер В.С., Жубер Д.М. Статус гидратации иностранных рабочих летом на Ближнем Востоке. Анна. Занять. Гиг. 2010;54:137–143. [PubMed] [Google Scholar]

44. Цзя Ю.А., Роулинсон С., Чиккарелли М. Климатические и психосоциальные риски тепловых заболеваний на строительной площадке. заявл. Эргон. 2016;53:25–35. doi: 10.1016/j.apergo.2015.08.008. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

45. Роулинсон С. , Цзя А.Ю. Причинность несчастных случаев на строительстве: институциональный анализ инцидентов, связанных с тепловыми болезнями на строительной площадке. Саф. науч. 2015;78:179–189. doi: 10.1016/j.ssci.2015.04.021. [CrossRef] [Google Scholar]

46. Yi W., Chan A.P.C. Оптимизация режима труда и отдыха рабочих, занимающихся арматурой в жарких и влажных условиях. Построить среду. 2013;61:104–113. doi: 10.1016/j.buildenv.2012.12.012. [CrossRef] [Google Scholar]

47. Chan A.P.C., Yi W., Wong D.P., Yam M.C.H., Chan D.W.M. Определение оптимального времени восстановления для арматуростроителей после работы до изнеможения в жаркой и влажной среде. Построить среду. 2012; 58: 163–171. doi: 10.1016/j.buildenv.2012.07.006. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

48. МГЭИК (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) В: Изменение климата, 2014 г.: Обобщающий отчет. Основная команда авторов Пачаури Р.К., Мейер Л.А., редакторы. МГЭИК; Женева, Швейцария: 2014 г. [(по состоянию на 27 марта 2017 г. )]. п. 151. Вклад рабочих групп I, II и III в Пятый оценочный доклад Межправительственной группы экспертов по изменению климата. Доступно в Интернете: https://www.ipcc.ch/report/ar5/syr/ [Google Scholar]

49. IPCC (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) В: Climate Change 2013: The Physical Science Basis. Стокер Т.Ф., Цинь Д., Платтнер Г.-К., Тигнор М., Аллен С.К., Бошунг Дж., Науэльс А., Ся Ю., Бекс В., Мидгли П.М., редакторы. Издательство Кембриджского университета; Кембридж, Великобритания: Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США: 2013 г. [(по состоянию на 27 марта 2017 г.)]. п. 1535. Вклад Рабочей группы I в Пятый оценочный доклад Межправительственной группы экспертов по изменению климата. Доступно в Интернете: http://www.ipcc.ch/report/ar5/wg1/ [Google Scholar]

50. Стотт П.А., Стоун Д.А., Аллен М.Р. Вклад человека в европейскую волну тепла 2003 года. Природа. 2004; 432: 610–614. doi: 10.1038/nature03089. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

51. Barriopedro D.