Таблица для гидравлического расчета водопроводных труб: Электронная библиотека Полоцкого государственного университета: Invalid Identifier

Содержание

Шевелев, Фирс Александрович – Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб [Текст] : справочное пособие


Поиск по определенным полям

Чтобы сузить результаты поисковой выдачи, можно уточнить запрос, указав поля, по которым производить поиск. Список полей представлен выше. Например:

author:иванов

Можно искать по нескольким полям одновременно:

author:иванов title:исследование

Логически операторы

По умолчанию используется оператор AND.
Оператор AND означает, что документ должен соответствовать всем элементам в группе:

исследование разработка

author:иванов title:разработка

оператор OR означает, что документ должен соответствовать одному из значений в группе:

исследование OR разработка

author:иванов OR title:разработка

оператор NOT исключает документы, содержащие данный элемент:

исследование NOT разработка

author:иванов NOT title:разработка

Тип поиска

При написании запроса можно указывать способ, по которому фраза будет искаться. Поддерживается четыре метода: поиск с учетом морфологии, без морфологии, поиск префикса, поиск фразы.
По-умолчанию, поиск производится с учетом морфологии.
Для поиска без морфологии, перед словами в фразе достаточно поставить знак “доллар”:

$исследование $развития

Для поиска префикса нужно поставить звездочку после запроса:

исследование*

Для поиска фразы нужно заключить запрос в двойные кавычки:

исследование и разработка

Поиск по синонимам

Для включения в результаты поиска синонимов слова нужно поставить решётку “#” перед словом или перед выражением в скобках.
В применении к одному слову для него будет найдено до трёх синонимов.
В применении к выражению в скобках к каждому слову будет добавлен синоним, если он был найден.
Не сочетается с поиском без морфологии, поиском по префиксу или поиском по фразе.

#исследование

Группировка

Для того, чтобы сгруппировать поисковые фразы нужно использовать скобки. Это позволяет управлять булевой логикой запроса.
Например, нужно составить запрос: найти документы у которых автор Иванов или Петров, и заглавие содержит слова исследование или разработка:

author:(иванов OR петров) title:(исследование OR разработка)

Приблизительный поиск слова

Для приблизительного поиска нужно поставить тильду “~” в конце слова из фразы. Например:

бром~

При поиске будут найдены такие слова, как “бром”, “ром”, “пром” и т.д.
Можно дополнительно указать максимальное количество возможных правок: 0, 1 или 2. 4 разработка

По умолчанию, уровень равен 1. Допустимые значения – положительное вещественное число.
Поиск в интервале

Для указания интервала, в котором должно находиться значение какого-то поля, следует указать в скобках граничные значения, разделенные оператором TO.
Будет произведена лексикографическая сортировка.

author:[Иванов TO Петров]

Будут возвращены результаты с автором, начиная от Иванова и заканчивая Петровым, Иванов и Петров будут включены в результат.

author:{Иванов TO Петров}

Такой запрос вернёт результаты с автором, начиная от Иванова и заканчивая Петровым, но Иванов и Петров не будут включены в результат.
Для того, чтобы включить значение в интервал, используйте квадратные скобки. Для исключения значения используйте фигурные скобки.

4.2.4. Заполнение таблицы гидравлического расчета внутреннего водопровода

Гидравлический расчет внутреннего водопровода здания ведется в табличной форме (табл. 5).

Участок 0-1. Расход холодной воды прибором (ванной) составляетq

со= 0,18 л/с (прил. 1). В графах 4, 5, 6 ставим прочерк, так как для участка, по которому идет вода к одному прибору, вычислять вероятность действия приборов не имеет смысла: если вода течет по участку, то только с расходом 0,18 л/с. Диаметр трубы, скорость движения воды по участку, гидравлический уклон (графы 8, 9, 10) заполняются с использованием прил. 4: для расхода 0.18 л/с Минимальный диаметр квартирной подводки 15 мм. По приложению 4 определяем для расходаqc= 0,18 л/с приd=15мм скорость движения водыV=1,06 м/с, гидравлический уклонi = 0,296. Длину участка определяем по аксонометрической схеме водопровода (рис.8) и заносим в графу 11. Потери напора по длине на участке определяется по формуле:h = i · l =0,296 · 1,3 = 0,38 и записываются в графу 12.

Участок 1-2.По участку 1-2 идёт вода к смесителю ванны и смесителю умывальника, поэтому в графу 2 записываем число приборов – 2. К участку 1-2 присоединены различные приборы, обслуживающие одинаковых потребителей. В этом случае расход воды одним прибором определяется по приложению 2 и составляет:qoc= 0,2 л/с (графа 3).

Вероятность действия приборов Р была определена выше. Для участков сети с расходом холодной воды Рссоставляет 0,0078 (графа 4). В графу 4 записываем произведение:N · P = 2 · 0,0078 = 0,0156.

По приложению 3 определяем коэффициент α, зависящий от (N·P) и заносим его в графу 6. Максимальный секундный расход воды на расчётном участке сети, определённый по формуле:

q1-2 = 5 qoc·α= 5 · 0,2 л/с · 0,203 = 0,203 л/с. Заносим в графу 7. Поскольку участок 1-2 относится к квартирной подводке, то оставляем диаметр участка равным 15мм (графа 8). По приложению 4 для расходаq= 0,203 л/с иd= 15мм скорость и гидравлический уклон составляютV = 1,20 м/с и i = 0,372 (графы 9,10). При отсутствии в таблице для гидравлического расчёта нужного значения расхода, величины скорости и гидравлического уклона определяют интерполяцией. При длине участка 0,8 м, определённой по аксонометрической схеме В1 (графа 11), потери напора по длине на участке составят: h1-2 =i · l = 0,372·0,8 = 0,30 м.

Участки 2-3, 3-4, 4-5, 5-6, 6-7, 7-8рассчитываются аналогично участку 1-2.

Поясним дополнительно для некоторых участков, как определить количество приборов на участке.

По участку 4-5 идёт вода к трём приборам на 3-м этаже и к трём приборам на 2-м этаже, хотя они условно не показаны, то есть для участка 4-5N=6.

По участку 6-7 идет вода к стояку СтВ1-1, на котором расположены 3 мойки, и к стояку СтВ1-2, на котором расположено 9 приборов, то есть для 6-7N =9+3=12.

Таблица 5

Таблица гидравлического расчета внутреннего водопровода

участка

Число приборов N

Расход воды прибором

q

o, л/с

Вероятность действия

сан. -тех.

приборов Р

NР

Коэффициент

α = f(NР)

Макс.секундный расход воды на расч.участке

q=5qoα, л/с

Диаметр d, мм

Скорость V, м/с

Гидр.

уклон

i

Длина участка L, м

Потери напора h=iL, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Расчетное направление

0-1

1

0,18

0,18

15

1,06

0,296

1,3

0,38

1-2

2

0,2

0,0078

0,0156

0,203

0,203

15

1,20

0,372

0,8

0,30

2-3

3

0,2

0,0078

0,0233

0,222

0,222

15

1,31

0,440

1,7

0,75

3-4

3

0,2

0,0078

0,0233

0,222

0,222

20

0,69

0,089

3

0,27

4-5

6

0,2

0,0078

0,0467

0,268

0,268

20

0,83

0,126

3

0,38

5-6

9

0,2

0,0078

0,07

0,304

0,304

20

0,95

0,159

1,51

0,24

6-7

12

0,2

0,0078

0,0933

0,335

0,335

25

0,63

0,053

5,29

0,28

7-8

36

0,2

0,0078

0,28

0,518

0,518

25

0,97

0,118

2

0,24

8-9

36

0,3

0,0144

0,52

0,692

1,038

32

1,08

0,100

5,22

0,52

9-Ввод

36

0,3

0,0144

0,52

0,692

1,038

65

0,30

0,004

50,71

0,21

3,57

Стояк СтВ1-1

10-11

1

0,09

0,09

15

0,53

0,083

4,35

0,36

11-12

2

0,09

0,0078

0,0156

0,203

0,091

15

0,54

0,085

3

0,26

12-13

3

0,09

0,0078

0,0233

0,222

0,100

15

0,59

0,100

0,6

0,06

13-6

3

0,09

0,0078

0,0233

0,222

0,100

20

0,31

0,021

1,6

0,03

0,71

Стояк СтВ1-3

14-15

1

0,09

0,09

15

0,53

0,083

1,35

0,11

15-16

2

0,1

0,0078

0,0156

0,203

0,102

15

0,60

0,103

0,8

0,08

16-17

3

0,2

0,0078

0,0233

0,222

0,222

15

1,31

0,440

0,7

0,31

17-18

4

0,2

0,0078

0,0311

0,239

0,239

15

1,41

0,504

0,9

0,45

18-19

4

0,2

0,0078

0,0311

0,239

0,239

20

0,74

0,102

3

0,31

19-20

8

0,2

0,0078

0,0622

0,292

0,292

20

0,91

0,148

3

0,44

20-21

12

0,2

0,0078

0,0933

0,335

0,335

25

0,67

0,054

2,64

0,14

21-22

15

0,2

0,0078

0,1167

0,363

0,363

25

0,69

0,061

1,55

0,10

22-7

24

0,2

0,0078

0,1867

0,436

0,436

25

0,82

0,086

2,24

0,19

2,13

Поливочный кран в расчёте не учитывается, т. к. считается, что полив происходит в часы не самой напряженной работы сети.

Участок 8-9. По участку 8-9 идёт общий расход воды (холодной и горячей). Поэтому в графу 3 записываем общий расход воды приборомqotot= 0,3л/сек (приложение 2). Вероятность действияPtotвписывается в графу 4 из раздела 4.2.1. Заполнение граф с 5 по 12 – аналогично участку 1-2.

Участок 9 – Ввод выделен, хотя его расход не отличается от расхода участка 8-9, т.к. на вводе трубы принимаются чугунными, их минимальный диаметрd=65мм, даже при малых расходах воды. По приложению 5 для расходаq= 1,038 л/с иd= 65мм скорость и гидравлический уклон составляютV = 0,30 м/с и i = 0,004 (графы 9,10).

По расчётному направлению определяются потери напора по длине суммированием чисел в графе 12. Результат ∑hl= 3,57 м записывается в таблице.

Для назначения диаметров на стояках с мойками (СтВ1-1 и СтВ1-4) разбиваем один из стояков (СтВ1-1) на участки и рассчитываем их аналогично участкам 0-1, 1-2. Расход холодной воды прибором (мойкой) составляет qос= 0,09л/сек (приложение 1).

Диаметр участка 6-14 принимается конструктивно равным 20÷25мм по диаметру поливочного крана.

Таблицы Лукиных онлайн. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей – Водоснабжение и канализация

Таблица 1


Расход жидкости, протекающей в единицу времени (q в л/сек), и скорости
движения жидкости (v в м/сек) для трубопроводов, диаметром 50 мм
h
d
Уклон в тысячных
10 20 30 40 50 100 150
q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с q, л/с v, м/с
0. 05 0.004 0.10 0.005 0.14 0.006 0.17 0.007 0.20 0.008 0.22 0.012 0.31 0.014 0.39
0.10 0.016 0.16 0.022 0.22 0.028 0.27 0. 032 0.31 0.036 0.35 0.050 0.49 0.062 0.60
0.15 0.037 0.20 0.052 0.28 0.064 0.35 0.074 0.40 0.083 0.45 0.117 0.63 0.143 0.78
0. 20 0.067 0.24 0.094 0.34 0.116 0.41 0.133 0.48 0.149 0.53 0.211 0.75 0.258 0.92
0.25 0.104 0.27 0.148 0.38 0.181 0.47 0. 209 0.54 0.233 0.61 0.330 0.86 0.404 1.05
0.30 0.149 0.30 0.211 0.43 0.259 0.52 0.299 0.60 0.334 0.67 0.472 0.95 0.578 1.17
0. 35 0.200 0.33 0.283 0.46 0.347 0.57 0.401 0.65 0.448 0.73 0.634 1.03 0.776 1.27
0.40 0.257 0.35 0.363 0.50 0.445 0.61 0. 514 0.70 0.574 0.78 0.812 1.11 0.995 1.36
0.45 0.318 0.37 0.449 0.52 0.550 0.64 0.635 0.74 0.710 0.83 1.00 1.17 1.23 1.44
0. 50 0.381 0.39 0.539 0.55 0.660 0.67 0.763 0.78 0.853 0.87 1.21 1.23 1.48 1.50
0.55 0.447 0.40 0.632 0.57 0.774 0.70 0. 893 0.81 0.999 0.90 1.41 1.28 1.73 1.56
0.60 0.512 0.42 0.725 0.59 0.887 0.72 1.02 0.83 1.15 0.93 1.62 1.32 1.98 1.61
0. 65 0.577 0.43 0.816 0.60 0.999 0.74 1.15 0.85 1.29 0.95 1.82 1.35 2.23 1.65
0.70 0.639 0.43 0.903 0.62 1.11 0.75 1. 28 0.87 1.43 0.97 2.02 1.38 2.47 1.68
0.75 0.695 0.44 0.984 0.62 1.20 0.76 1.39 0.88 1.56 0.98 2.20 1.39 2.69 1.71
0. 80 0.746 0.44 1.05 0.63 1.29 0.77 1.49 0.89 1.67 0.99 2.36 1.40 2.89 1.71
0.85 0.786 0.44 1.11 0.62 1.36 0.77 1. 57 0.88 1.76 0.99 2.49 1.40 3.04 1.71
0.90 0.813 0.44 1.15 0.62 1.41 0.76 1.63 0.87 1.82 0.98 2.57 1.38 3.15 1.69
0. 95 0.819 0.43 1.16 0.60 1.42 0.74 1.64 0.85 1.83 0.95 2.59 1.34 3.17 1.65
1.00 0.763 0.39 1.08 0.55 1.32 0.67 1. 53 0.78 1.71 0.87 2.41 1.23 2.95 1.50

« Страница 138 Страница 15 Страница 16 »

Согласно статистике, онлайн таблицы Лукиных пользуются большой популярностью у специалистов. Мы рады что создали востребованный инструмент и будем признательных за предложения по усовершенствованию программы. Для этого ниже есть блок с комментариями.

Онлайн программа выполнена на базе таблицы Лукиных для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле академика Павловского Н.Н.

Гидравлические расчеты трубопроводов. Расчет диаметра трубопровода. Подбор трубопроводов

Пример № 1

Каковы потери напора на местные сопротивления в горизонтальном трубопроводе диаметром 20 х 4 мм, по которому вода перекачивается из открытого резервуара в реактор с давлением 1,8 бар? Расстояние между резервуаром и реактором 30 м. Расход воды 90 м3 / час. Общий напор 25 м. Коэффициент трения принимается равным 0.028.

Решение:

Скорость потока воды в трубопроводе равна:

w = (4 · Q) / (π · d 2 ) = ((4 · 90) / (3,14 · [0,012] 2 )) · (1/3600) = 1,6 м / с

Находим потери на трение напора в трубопроводе:

H Т = (λ · l) / (d э · [w 2 / (2 · g)]) = (0,028 · 30) / (0,012 · [1,6] 2 ) / ((2 · 9,81)) = 9,13 м

Всего потерь:

ч п = H – [(p 2 -p 1 ) / (ρ · г)] – H г = 25 – [(1,8-1) · 10 5 ) / (1000 · 9,81)] – 0 = 16,85 м

Убытки на локальном сопротивлении находятся в пределах:

16,85-9,13 = 7,72 м

Пример №2

Вода перекачивается центробежным насосом по горизонтальному трубопроводу со скоростью 1,5 м / с. Суммарный создаваемый напор равен 7 м. Какова максимальная длина трубопровода, если вода берется из открытого резервуара, перекачивается по горизонтальному трубопроводу с одной задвижкой и двумя коленами на 90 ° и вытекает из трубы в другой резервуар? Диаметр трубопровода 100 мм. Относительная шероховатость принята равной 4 · 10 -5 .

Решение:

Для трубы диаметром 100 мм коэффициенты местных сопротивлений будут равны:

Для колена 90 ° – 1.1; задвижка – 4,1; выход трубы – 1.

Затем определяем значение скоростного напора:

w 2 / (2 · g) = 1,5 2 / (2 · 9,81) = 0,125 м

Потери напора на местные сопротивления будут равны:

∑ζ МС · [w 2 / (2 · g)] = (2 · 1,1 + 4,1 + 1) · 0,125 = 0,9125 м

Суммарные потери напора на сопротивление трению и местные сопротивления находим по формуле полного напора насоса (геометрический напор в этих условиях равен 0):

ч п = H – (p 2 -p 1 ) / (ρ · г) – H г = 7 – ((1-1) · 10 5 ) / (1000 · 9 , 81) – 0 = 7 м

Тогда потери напора на трение составят:

7-0,9125 = 6,0875 м

Рассчитываем значение числа Рейнольдса для потока в трубопроводе (динамическая вязкость воды принята равной 1 · 10 -3 Па · с, а плотность – 1000 кг / м 3 ):

Re = (w · d Э · ρ) / μ = (1,5 · 0,1 · 1000) / (1 · 10 -3 ) = 150000

В соответствии с этим числом с помощью таблицы рассчитываем коэффициент трения (арифметическая формула выбрана из того принципа, что значение Re попадает в диапазон 2,320

λ = 0,316 / Re 0,25 = 0,316 / 150000 0,25 = 0,016

Выразим и найдем максимальную длину трубопровода по формуле потерь на трение напора:

l = (H об · d э ) / (λ · [w 2 / (2g)]) = (6,0875 · 0,1) / (0,016 · 0,125) = 304,375 м

Пример №3

Дан трубопровод с внутренним диаметром 42 мм. Подключается к водяному насосу с расходом 10 м 3 / час и создающим напором 12 м. Температура перекачиваемой среды 20 ° С. Конфигурация трубопровода представлена ​​на рисунке ниже. Необходимо рассчитать потери напора и проверить, способен ли этот насос перекачивать воду при заданных параметрах трубопровода. Абсолютная шероховатость труб принята равной 0,15 мм.

Решение:

Рассчитываем скорость потока жидкости в трубопроводе:

w = (4 · Q) / (π · d 2 ) = (4 · 10) / (3,14 · 0,042 2 ) · 1/3600 = 2 м / с

Напор, соответствующий найденной скорости, будет равен:

w 2 / (2 · г) = 2 2 / (2 · 9,81) = 0,204 м

Коэффициент трения должен быть найден до расчета c потерь на трение в трубах.В первую очередь определяем относительную шероховатость трубы:

e = Δ / d Э = 0,15 / 42 = 3,57 · 10 -3 мм

Критерий Рейнольдса для расхода воды в трубопроводе (динамическая вязкость воды при 20 ° C 1 · 10 -3 Па · с, плотность 998 кг / м 3 ):

Re = (w · d Э · ρ) / μ = (2 · 0,042 · 998) / (1 · 10 -3 ) = 83832

Узнаем режим протока воды:

10 / е = 10 / 0,00357 = 2667

560 / е = 560 / 0,00357 = 156863

Найденное значение критерия Рейнольдса находится в диапазоне 2667 <83832 <156,863 (10 / e

λ = 0,11 · (e + 68 / Re) 0,25 = 0,11 · (0,00375 + 68/83832) 0,25 = 0,0283

Потери на трение напора в трубопроводе будут равны:

H Т = (λ · l) / d э · [w 2 / (2 · g)] = (0,0283 · (15 + 6 + 2 + 1 + 6 + 5)) / 0,042 · 0,204 = 4,8 м

Затем необходимо рассчитать потери напора на местные сопротивления. Из схемы трубопровода следует, что местные сопротивления представлены двумя задвижками, четырьмя прямоугольными коленами и одним выходом из трубы.

В таблицах не указаны значения коэффициента местных сопротивлений для нормальных задвижек и прямоугольных колен с диаметром трубы 42 мм, поэтому воспользуемся одним из способов приблизительного расчета интересующих нас значений.

Берем табличные значения коэффициентов местных сопротивлений нормальной задвижки для диаметров 40 и 80 мм.Мы предполагаем, что график значений коэффициентов представляет собой прямую линию в этом диапазоне. Составим и решим систему уравнений, чтобы найти график зависимости коэффициента местного сопротивления от диаметра трубы:

{

4,9 = a · 40 + b
4 = a · 80 + b

=

{

а = -0,0225
б = 5,8

Уравнение искомого имеет вид:

ζ = -0,0225 · d + 5,8

При диаметре 42 мм коэффициент местного сопротивления будет равен:

ζ = -0,0225 · 42 + 5,8 = 4,855

Аналогично находим значение коэффициента местного сопротивления для прямоугольного колена. Мы берем табличные значения для диаметров 37 и 50 мм и решаем систему уравнений, делая аналогичные предположения о характере графика на этом участке:

{

1,6 = a · 37 + b
1,1 = a · 50 + b

=

{

а = -0,039
б = 3,03

Уравнение искомого имеет вид:

ζ = -0,039 · d + 3,03

При диаметре 42 мм коэффициент местного сопротивления будет равен:

ζ = -0,039 · 42 + 3,03 = 1,392

Для выхода трубы коэффициент местного сопротивления принимается равным единице.

Потери напора на местные сопротивления будут равны:

∑ζ МС · [w 2 / (2g)] = (2 · 4,855 + 4 · 1,394 + 1) · 0,204 = 3,3 м

Суммарные потери напора в системе будут равны:

4,8 + 3,3 = 8,1 м

На основании полученных данных мы делаем вывод, что этот насос подходит для перекачивания воды по этому трубопроводу, так как создаваемый им напор больше, чем общие потери напора в системе, а скорость потока жидкости остается в пределах оптимального запаса.

Пример № 4

Отрезок прямого горизонтального трубопровода внутренним диаметром 300 мм подвергся ремонту путем замены участка трубопровода длиной 10 м на внутренний диаметр 215 мм. Общая протяженность ремонтируемого участка трубопровода – 50 м. Заменяемый участок находится на расстоянии 18 м от начала. Вода течет по трубопроводу при температуре 20 ° C со скоростью 1,5 м / с. Необходимо выяснить, как изменится гидравлическое сопротивление ремонтируемого участка трубопровода. Коэффициенты трения для труб диаметром 300 и 215 мм принимаются равными 0.01 и 0,012 соответственно.

Решение:

Первоначальный трубопровод создавал потери напора только из-за трения жидкости о стенки во время перекачки. Замена участка трубы привела к появлению двух местных сопротивлений (резкое сжатие и резкое расширение проходного канала) и участка с измененным диаметром трубы, где потери на трение будут другими. Остающийся участок трубопровода не изменился и, следовательно, не может рассматриваться как часть данной проблемы.

Рассчитываем расход воды в трубопроводе:

Q = (π · d²) / 4 · w = (3,14 · 0,3²) / 4 · 1,5 = 0,106 м³ / с

Так как расход не меняется по всей длине трубопровода, можно определить скорость потока на участке трубы, подлежащем ремонту:

w = (4 · Q) / (π · d²) = (4 · 0,106) / (3,14 · 0,215²) = 2,92 м / с

Полученное значение скорости потока в заменяемом участке трубы находится в оптимальном диапазоне.

Для определения коэффициента местного сопротивления сначала рассчитывается критерий Рейнольдса для различных диаметров труб и соотношения площадей поперечного сечения этих труб.Критерий Рейнольдса для трубы диаметром 300 мм (динамическая вязкость воды при 20 ° C составляет 1 · 10 -3 Па · с, а плотность – 998 кг / м 3 ):

e = (w · d Э · ρ) / μ = (1,5 · 0,3 · 1000) / (1 · 10 -3 ) = 450000

Критерий Рейнольдса для трубы диаметром 215 мм (динамическая вязкость воды при 20 ° C составляет 1 · 10 -3 Па · с, а плотность – 998 кг / м. 3 ):

Re = (w · d Э · ρ) / μ = (1,5 · 0,215 · 1000) / (1 · 10 -3 ) = 322500

Соотношение площадей поперечного сечения трубы равно:

((π · d 1 ²) / 4) / ((π · d 2 ²) / 4) = 0,215² / 0,3² = 5,1

По таблицам найдем значения коэффициентов местных сопротивлений, округленные до отношения площадей до 5.Для внезапного расширения он будет равен 0,25, а для внезапного сжатия также будет равен 0,25.

Потери напора на местные сопротивления будут равны:

∑ζ МС · [w² / (2g)] = 0,25 · [1,5² / (2 · 9,81)] + 0,25 · [2,92² / (2 · 9,81)] = 0,137 м

Теперь рассчитаем потери на трение в заменяемом участке трубопровода для начального и нового участков трубопровода. Для трубы диаметром 300 мм они будут равны:

H Т = (λ · l) / d э · [w² / (2g)] = (0,01 · 10) / 0,3 · [1,5² / (2 · 9,81)] = 0,038 м

Для трубы диаметром 215 мм:

H Т = (λ · l) / d э · [w² / (2g)] = (0,012 · 10) / 0,215 · 2,92² / (2 · 9,81) = 0,243 м

Отсюда делаем вывод, что потери на трение в трубопроводе увеличатся на:

0,243-0,038 = 0,205 м

Суммарный прирост потерь на трение в трубопроводе составит:

0,205 + 0,137 = 0,342 м

Инженеры

всегда готовы оказать консультационные услуги или предоставить дополнительную техническую информацию по предлагаемому нами насосному оборудованию и трубопроводной арматуре.

Запросы на трубопроводы просим направлять в технический отдел нашей компании на e-mail: [email protected], телефон +7 (495) 225 57 86

Центральный офис ENCE GmbH
Наша сервисная компания Intekh GmbH

Головные представительства в странах СНГ:

Россия
Казахстан
Украина
Туркменистан
Узбекистан
Латвия
Литва

онлайн-курсов PDH. PDH для профессиональных инженеров.ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов по HVAC; не только экология или экономия энергии

курсов. “

Russell Bailey, P.E.

Нью-Йорк

“Это укрепило мои текущие знания и научило меня еще нескольким новым вещам

, чтобы познакомить меня с новыми источниками

информации. “

Стивен Дедак, П.E.

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

.

очень быстро отвечает на вопросы.

Это было на высшем уровне. Будет использовать

снова. Спасибо. “

Blair Hayward, P.E.

Альберта, Канада

“Простой в использовании веб-сайт. Хорошо организованный. Я действительно буду снова пользоваться вашими услугами.

проеду по вашей роте

имя другим на работе. “

Roy Pfleiderer, P.E.

Нью-Йорк

“Справочные материалы были превосходными, а курс был очень информативным, особенно с учетом того, что я думал, что я уже знаком.

с деталями Канзас

Городская авария Хаятт. “

Майкл Морган, П.E.

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится просматривать текст перед покупкой. Я нашел класс

.

информативно и полезно

на моей работе »

Вильям Сенкевич, П.Е.

Флорида

«У вас большой выбор курсов, а статьи очень информативны. You

– лучшее, что я нашел.”

Russell Smith, P.E.

Пенсильвания

“Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, давая время на просмотр

материал “

Jesus Sierra, P.E.

Калифорния

“Спасибо, что разрешили мне просмотреть неправильные ответы. На самом деле

человек узнает больше

от сбоев.”

John Scondras, P.E.

Пенсильвания

«Курс составлен хорошо, и использование тематических исследований является эффективным.

способ обучения »

Джек Лундберг, P. E.

Висконсин

“Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы, т.е. позволяете

студент, оставивший отзыв на курс

материалов до оплаты и

получает викторину.”

Арвин Свангер, П.Е.

Вирджиния

“Спасибо за то, что вы предложили все эти замечательные курсы. Я определенно выучил и

получил огромное удовольствие “

Мехди Рахими, П.Е.

Нью-Йорк

“Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска.

на связи

курсов.”

Уильям Валериоти, P.E.

Техас

“Этот материал во многом оправдал мои ожидания. По курсу было легко следовать. Фотографии в основном обеспечивали хорошее наглядное представление о

обсуждаемых тем »

Майкл Райан, P. E.

Пенсильвания

“Именно то, что я искал. Потребовался 1 балл по этике, и я нашел его здесь.”

Джеральд Нотт, П.Е.

Нью-Джерси

“Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых мне кредитов PDH. Это было

информативно, выгодно и экономично.

Я очень рекомендую

всем инженерам »

Джеймс Шурелл, П.Е.

Огайо

«Я понимаю, что вопросы относятся к« реальному миру »и имеют отношение к моей практике, и

не на основании каких-то неясных раздел

законов, которые не применяются

до «нормальная» практика.”

Марк Каноник, П.Е.

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы перенести его на свой медицинский прибор

организация.

Иван Харлан, П.Е.

Теннесси

«Материалы курса содержали хорошее, не слишком математическое, с хорошим акцентом на практическое применение технологий».

Юджин Бойл, П.E.

Калифорния

“Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо изложенной,

а онлайн-формат был очень

доступный и простой

использовать. Большое спасибо. “

Патрисия Адамс, P.E.

Канзас

“Отличный способ добиться соответствия требованиям PE Continuing Education в рамках ограничений по времени лицензиата.”

Joseph Frissora, P.E.

Нью-Джерси

“Должен признать, я действительно многому научился. Помогает иметь печатный тест во время

Обзор текстового материала. Я

также оценил просмотр

Предоставлено фактических случаев »

Жаклин Брукс, П.Е.

Флорида

“Документ” Общие ошибки ADA при проектировании объектов “очень полезен.Модель

Тест потребовал исследований в

документ но ответов были

в наличии »

Гарольд Катлер, П.Е.

Массачусетс

“Я эффективно использовал свое время. Спасибо за широкий выбор вариантов

в транспортной инженерии, что мне нужно

для выполнения требований

Сертификат ВОМ.”

Джозеф Гилрой, П.Е.

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для моих требований PG в Делавэре».

Ричард Роудс, P. E.

Мэриленд

“Я многому научился с защитным заземлением. Пока все курсы, которые я прошел, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсов со скидкой.”

Кристина Николас, П.Е.

Нью-Йорк

“Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду возможности сдать еще

курсов. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

приходится путешествовать. “

Деннис Мейер, P.E.

Айдахо

“Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов

Инженеры получат блоки PDH

в любое время.Очень удобно ».

Пол Абелла, P.E.

Аризона

«Пока все отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня мало

время искать, где на

получить мои кредиты от.

Кристен Фаррелл, P.E.

Висконсин

«Это было очень познавательно и познавательно.Легко для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно делает это

проще поглотить все

теорий. “

Виктор Окампо, P.Eng.

Альберта, Канада

“Хороший обзор принципов работы с полупроводниками. Мне понравилось пройти курс по

.

мой собственный темп во время моего утром

на метро

на работу.”

Клиффорд Гринблатт, П.Е.

Мэриленд

“Просто найти интересные курсы, скачать документы и взять

викторина. Я бы очень рекомендовал

вам на любой PE, требующий

CE единиц.

Марк Хардкасл, П.Е.

Миссури

«Очень хороший выбор тем из многих областей техники.”

Randall Dreiling, P.E.

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад оказать финансовую помощь

по ваш промо-адрес электронной почты который

сниженная цена

на 40%. “

Конрадо Казем, П.E.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Воспользуюсь вашими услугами в будущем».

Charles Fleischer, P.E.

Нью-Йорк

“Это был хороший тест и фактически подтвердил, что я прочитал профессиональную этику

кодов и Нью-Мексико

правил. “

Брун Гильберт, П. E.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили потраченного времени и усилий».

Дэвид Рейнольдс, P.E.

Канзас

“Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

при необходимости дополнительных

Сертификация . “

Томас Каппеллин, П.E.

Иллинойс

“У меня истек срок действия курса, но вы все же выполнили свое обязательство и дали

мне то, за что я заплатил – много

оценено! “

Джефф Ханслик, P.E.

Оклахома

“CEDengineering предоставляет удобные, экономичные и актуальные курсы.

для инженера »

Майк Зайдл, П.E.

Небраска

“Курс был по разумной цене, а материалы были краткими и

хорошо организовано.

Glen Schwartz, P.E.

Нью-Джерси

“Вопросы подходили для уроков, а материал урока –

.

хороший справочный материал

для деревянного дизайна. “

Брайан Адамс, П.E.

Миннесота

“Отлично, я смог получить полезные рекомендации по простому телефонному звонку.”

Роберт Велнер, P.E.

Нью-Йорк

“У меня был большой опыт работы в прибрежном строительстве – проектирование

Строительство курс и

очень рекомендую .”

Денис Солано, P.E.

Флорида

“Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики Нью-Джерси были очень хорошими

хорошо подготовлены.

Юджин Брэкбилл, P.E.

Коннектикут

“Очень хороший опыт. Мне нравится возможность загружать учебные материалы по номеру

.

обзор где угодно и

всякий раз.”

Тим Чиддикс, P.E.

Колорадо

«Отлично! Поддерживаю широкий выбор тем на выбор».

Уильям Бараттино, P.E.

Вирджиния

«Процесс прямой, без всякой ерунды. Хороший опыт».

Тайрон Бааш, П.E.

Иллинойс

“Вопросы на экзамене были зондирующими и продемонстрировали понимание

материала. Полная

и всесторонний ».

Майкл Тобин, P.E.

Аризона

“Это мой второй курс, и мне понравилось то, что мне предложили этот курс

поможет по телефону

работ.

Рики Хефлин, П.Е.

Оклахома

«Очень быстро и легко ориентироваться. Я определенно буду использовать этот сайт снова».

Анджела Уотсон, P.E.

Монтана

«Легко выполнить. Никакой путаницы при прохождении теста или записи сертификата».

Кеннет Пейдж, П.E.

Мэриленд

“Это был отличный источник информации о солнечном нагреве воды. Информативный

и отличный освежитель ».

Луан Мане, П.Е.

Conneticut

“Мне нравится, как зарегистрироваться и читать материалы в автономном режиме, а затем

Вернись, чтобы пройти викторину. “

Алекс Млсна, П.E.

Индиана

“Я оценил объем информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использование в реальных жизненных ситуациях »

Натали Дерингер, P.E.

Южная Дакота

“Обзорные материалы и образец теста были достаточно подробными, чтобы позволить мне

успешно завершено

курс.”

Ира Бродский, П.Е.

Нью-Джерси

“Веб-сайтом легко пользоваться, вы можете скачать материалы для изучения, а потом вернуться

и пройдите викторину. Очень

удобно а на моем

собственный график. “

Майкл Гладд, P.E.

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет.”

Деннис Фундзак, П.Е.

Огайо

“Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

Сертификат

. Спасибо за изготовление

процесс простой. »

Фред Шейбе, P.E.

Висконсин

«Опыт положительный.Быстро нашел курс, который соответствовал моим потребностям, и прошел

одночасовое PDH в

один час. “

Стив Торкильдсон, P.E.

Южная Каролина

“Мне понравилось загружать документы для проверки содержания

и пригодность, до

имея для оплаты

материал .”

Ричард Вимеленберг, P.E.

Мэриленд

«Это хорошее напоминание об ЭЭ для инженеров, не занимающихся электричеством».

Дуглас Стаффорд, П.Е.

Техас

“Всегда есть возможности для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, которому требуется

улучшений.

Thomas Stalcup, P.E.

Арканзас

“Мне очень нравится удобство участия в онлайн-викторине и получение сразу же

Сертификат

. “

Марлен Делани, П.Е.

Иллинойс

“Учебные модули CEDengineering – это очень удобный способ доступа к информации по номеру

.

много различных технических областей за пределами

по своей специализации без

надо путешествовать.”

Гектор Герреро, П.Е.

Грузия

Гидравлический расчет для инженеров пожарной охраны

Длинный путь – вручную

В этой статье мы продемонстрируем некоторые основы выполнения расчетов пожарных спринклерных систем методом длинной руки с помощью научного калькулятора или нашего собственного гидравлического калькулятора – Hcal2, который вы можете бесплатно загрузить с нашего сайта.

В этом примере мы будем использовать три простых спринклера и три трубы, которые, конечно же, будут частью гораздо более крупной пожарной спринклерной системы.Эти базовые процедуры также могут использоваться для расчета многих других типов систем, таких как пожарный гидрант, шланговая катушка или расход воды из водомета или монитора, мы также можем использовать тот же принцип почти для всех других систем противопожарной защиты на водной основе, если у нас есть k-фактор для выходного устройства (пожарный спринклер, форсунка водяного тумана и т. д.).

В этом примере мы будем использовать очень простую систему всего с тремя спринклерами и тремя трубами, которую часто называют разветвленной трубой или ответвлением, которая является частью более крупной «древовидной системы».Древовидная система – это «торцевая подача», то есть вода подается только с одного направления, в отличие от решетчатой ​​или петлевой системы, когда вода может поступать к спринклерной головке с более чем одного направления.

Ниже представлена ​​схема трех спринклеров и трех труб, которые мы будем рассчитывать. Мы рассчитали длины труб и присвоили каждой точке соединения уникальный ссылочный номер узла, который мы используем в расчетах.

Для каждой трубы нам нужно знать длину трубы, внутренний диаметр (ID) трубы и материал трубы, чтобы мы могли определить c-фактор трубы, в таблице ниже приведены данные трубы, которые нам понадобятся для расчета этот пример:

Ссылка узла Диаметр трубы ID (мм) Длина (м) C-фактор
130-120 27.30 3,20 120
120-110 27,30 3,20 120
110-100 36,00 3,20 120


Нам также понадобится дополнительная информация, такая как тип спринклерной головки, площадь, которую покрывает каждая головка, расчетная плотность для каждой спринклерной головки в системе.

В этом примере мы будем использовать следующие расчетные параметры:

расчетная плотность: 7,50 мм / мин спринклерная головка
: коэффициент К 70 при минимальном давлении 0,5 бар
площадь головки: 10,20 м 2

В этом примере мы сохранили его очень простым и использовали одну и ту же спринклерную головку для всех трех спринклеров, но это может быть не всегда так, поэтому снова может быть полезно обобщить информацию в таблице, например:

Ссылка узла Расчетная плотность
(мм / мин)
Коэффициент k оросителя Минимальное давление спринклера
Давление (Бар)
Площадь головы (м 2 )
130 7.50 70 0,5 10,20
120 7,50 70 0,5 10,20
110 7,5 70 0,5 10,20


Первым шагом является вычисление минимального расхода, который потребуется на самом удаленном спринклерном агрегате, который в данном случае находится на узле [130], это двухэтапный процесс, так как потребуется вычислить минимальный требуемый расход. чтобы удовлетворить 7.Расчетная плотность 50 мм / мин, а затем найти расход из спринклера с учетом минимального требования к давлению спринклеров, в зависимости от того, какой из них больше, станет нашим начальным потоком из первого спринклера в узле [130].

Сначала мы вычислим расход, учитывая расчетную плотность 7,50 мм / мин и площадь, которую покрывает напор, мы делаем это, умножая расчетную плотность на площадь напора:

Уравнение 1:

q 1 = (расчетная плотность) x (площадь на дождеватель)

В этом примере это дает:

q 1 = 7.50 мм / мин x 10,20 м2 = 76,50 л / мин

Второй шаг – вычислить минимальный расход из спринклера с учетом К-фактора и минимального напора, используя стандартную формулу К-фактора:

Уравнение 2:

q = кп 0,5

Где

p = необходимое давление
q = требуемый расход от первого спринклера
k = коэффициент расхода спринклера (k-фактор)

В этом примере это дает:

q = 70 х 0. 5 0,5 = 49,50 л / мин

Сравнивая два приведенных выше расчета, мы видим, что минимальный расход, требуемый от спринклерной головки, будет 76,50 л / мин, поскольку это самый высокий расход из двух расчетов и требуется для соответствия расчетной плотности 7,50 мм / мин. Мы также можем видеть, что минимального давления спринклера 0,5 бар недостаточно для обеспечения требуемого расхода, поэтому следующим шагом будет определение давления, которое потребуется для получения требуемого расхода 76.50 л / мин на первой спринклерной головке в узле [130], мы можем сделать это с помощью уравнения 3.

Уравнение 3

р = (кв / к) 2

В примере это дает:

p = (76,50 / 70) 0,5 = 1,194 бар

Теперь мы определили минимальное давление и расход для первого спринклера в узле [130], который составит 76,50 л / мин при 1,19 бар. Следующим шагом является расчет падения давления в трубе между узлами [130] и [120] и для этого мы будем использовать формулу потери давления Хазена-Вильямса.

Уравнение 4

Где

p = потеря давления в барах на метр
Q = расход через трубу в л / мин
C = коэффициент потерь на трение
d = внутренний диаметр трубы в мм

Мы знаем, что расход из спринклера в узле [130] составляет 76,50 л / мин, и это будет расход в первой трубе между узлами [130] – [120]. Поскольку труба имеет внутренний диаметр 27,30 мм и значение C, равное 120, получаем:

Потеря давления в первой трубе равна 0.027 бар / м, а общая потеря давления в трубе составляет 0,086 бар.

Теперь нам нужно добавить потерю давления в трубе к начальному давлению в спринклерной головке в узле [130], которое составляло 1,19 бар, чтобы найти давление в узле [120] и на вспомогательной спринклерной головке в узле [120] дает нам 1,194 + 0,086 = 1,28 бар.

Следующим шагом является определение расхода от дополнительной спринклерной головки в узле [120]. Для этого мы воспользуемся формулой K-Factor

.

Уравнение 5

Это дает 70 x 1.280 0,5 = 79,20 л / мин от спринклерной головки в узле [120], которую мы теперь добавляем к расходу в первом узле трубы [130] – [120], чтобы найти общий расход во второй трубе [120] – [110], чтобы найти общий поток во вспомогательной трубе, который составляет 155,70 л / мин.

Найдя полный поток во вторичной трубе [120] – [110], мы можем теперь найти потерю давления в. Для этого мы будем использовать потерю давления Хазена-Вильямса, формула 4, которую мы использовали выше, дает нам:

Теперь добавляем потерю давления 0.317 бар к давлению в узле [120], чтобы найти давление в узле [110], это дает нам: 0,317 + 1,280 = 1,597 бар

Теперь нам нужно найти расход из спринклера в узле [110], мы делаем это, используя коэффициент k, указанный в уравнении 5, так как теперь мы знаем, что давление в узле [110] составляет 1,597 бар, это дает 70 x 1,597 0,5 = 88,50 л / мин от спринклерной головки в узле [110]. Теперь мы добавляем этот поток к потоку во второй трубе [120] – [110], чтобы найти общий поток в третьей трубе [110] – [100], который даст нам поток 244.20 л / мин.

Последний шаг – найти потерю давления в третьей трубе [110] – [100], и мы снова воспользуемся формулой потери давления Хазена-Вильямса, приведенной выше в формуле 4. Однако последняя труба имеет внутренний диаметр 36,0 мм, поэтому мы получаем:

Теперь добавим потерю давления в этой трубе к давлению в узле [110], чтобы найти давление в узле [100], оно будет 0,189 + 1,597 = 1,786 бар. Мы завершили расчет для всех трех спринклерных головок и обнаружили, что давление и расход источника, необходимые для этой системы, составляют:

244.20 л / мин при 1,786 бар

Это давление и расход часто называют требованиями к источнику для системы и представляют собой минимальное давление и расход, требуемые для системы, чтобы она могла обеспечить требуемую расчетную плотность (в данном примере 7,50 мм / мин) не более удаленная головка [MRH] на узле [130].

Вы также должны увидеть, что только самая удаленная головка имеет минимальное требование расчетной плотности 7,50 мм / мин, а все другие спринклеры будут иметь более высокое давление, поскольку они гидравлически ближе к источнику воды, поэтому они будут иметь более высокое давление. давление и будет слить больше воды через спринклер, это можно увидеть в таблице ниже:

Ссылка узла мин Расчетная плотность
(мм / мин)
Давление
(Бар)
Расход из спринклера
(л / мин)
Площадь головы
2 )
Фактическая
Расчетная плотность
130 [MRH] 7.50 1,194 76,50 10,20 7,50
120 7,50 1,280 79,20 10,20 7,76
130 7,50 1,597 88,50 10,20 8,68


Пошаговый расчет оросителя

  1. Рассчитайте минимальный расход из MRH с минимальным давлением спринклера и коэффициентом k
  2. Рассчитайте минимальный расход с учетом проектной плотности системы и площади спринклерной головки.
  3. Если расчет на шаге 2 дает наибольшую потребность в потоке, тогда рассчитайте необходимое давление напора, в противном случае мы можем использовать минимальное давление спринклера на шаге 1.
  4. Рассчитайте потерю давления в трубе.
  5. Добавьте давление напора к потере давления на шаге 4, чтобы определить давление на следующем спринклере.
  6. Используйте формулу k-фактора, чтобы определить расход из спринклерной головки.
  7. Повторяйте шаги с 4 по 6 до тех пор, пока у вас не закончатся спринклеры или трубы

Гидравлический расчет

Гидравлический расчет

Кому использовать Гидравлический Расчет функция, необходимо сделать определенные вещи:

  • Сеть самотечных трубопроводов Civil 3D

  • Расход в трубах (значения могут определяется с помощью таблицы сетки данных Urbano Visio)

  • Коэффициент Мэннинга или Дарси – Коэффициент Вейсбаха для труб (значения можно определить с помощью Urbano Visio таблица данных)

  • Позаботьтесь о направлении трубы (уклоне должно быть правильно определено)

Гидравлический Функция расчета предлагает два типа расчета:

    • Включает расчет минимально необходимого диаметра трубы, где программа автоматически назначит первый больший диаметр из выбранного группа труб из текущего списка деталей

    • Это можно использовать условия расчета

Гидравлический Расчет / определение размеров может быть произведено согласно:

  • Формула укомплектования

  • Формула Дарси – Вайсбаха

Гидравлический расчет можно произвести для:

Гидравлический расчет можно использовать:

  • Метрические единицы

  • Британские единицы

ВИДЕО: