Таблица гидравлического расчета водопроводных труб шевелева: Добро пожаловать на сайт http://www.petro-eng.ru

Расчет скорости и потерь в трубах по таблицам Шевелева | Планета Решений

Главная

Материал труб	Стальные новыеЧугунные новыеАсбестоцементныеПластмассовыеЖелезобетонные СтеклопластиковыеСтеклянные
Расход, л/с
Диаметр внутр, мм		Подобрать
Скорость, м/с	15. 67
Потери, мм/м
Длина участка, м
Потери по длине, м

Ctrl+P -печать
Ctrl+D – в закладки
Ctrl+S – сохранить

1. Подбор стремяки С1 для колодцев
2. Блок водомерного узла
3. Гидравлический расчет водопровода по табл. Шевелева Ф.А.
4. Гидравлический расчет стоков по таблицам Лукиных
5. Глубина заложения труб НВК
6. ИНЖЕНЕРНЫЙ ПРОФИЛЬ
7. Интерполяшка
8. Конструктор КНС онлайн
9. Объем насыпи для утепления наружных сетей
10. Определение категории надежности систем НВК
11. Осадок ЛОС
12. Подбор футляра и диэлектрических колец
13. Полезняшка_НС
14. Программа ГИП НВК
15. Программа расчета расходов водопровода по СП30.13330.2020
16. Расчет П-образного компенсатора
17. Расчет бетонных упоров для наружных труб
18. Расчет водонагревателей для ГВС
19. Расчет всплытия подземной емкости горизонтальной
20. Расчет всплытия подземной емкости цилиндрической вертикальной

Таблицы Лукиных онлайн. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей – Водоснабжение и канализация

Таблица 1

Расход жидкости, протекающей в единицу времени (q в л/сек), и скорости

движения жидкости (v в м/сек) для трубопроводов, диаметром 50 мм

h d	Уклон в тысячных
	10		20		30		40		50		100		150
	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с	q, л/с	v, м/с
0. 05	0.004	0.10	0.005	0.14	0.006	0.17	0.007	0.20	0.008	0.22	0.012	0.31	0.014	0.39
0.10	0.016	0.16	0.022	0.22	0.028	0.27	0. 032	0.31	0.036	0.35	0.050	0.49	0.062	0.60
0.15	0.037	0.20	0.052	0.28	0.064	0.35	0.074	0.40	0.083	0.45	0.117	0.63	0.143	0.78
0. 20	0.067	0.24	0.094	0.34	0.116	0.41	0.133	0.48	0.149	0.53	0.211	0.75	0.258	0.92
0.25	0.104	0.27	0.148	0.38	0.181	0.47	0. 209	0.54	0.233	0.61	0.330	0.86	0.404	1.05
0.30	0.149	0.30	0.211	0.43	0.259	0.52	0.299	0.60	0.334	0.67	0.472	0.95	0.578	1.17
0. 35	0.200	0.33	0.283	0.46	0.347	0.57	0.401	0.65	0.448	0.73	0.634	1.03	0.776	1.27
0.40	0.257	0.35	0.363	0.50	0.445	0.61	0. 514	0.70	0.574	0.78	0.812	1.11	0.995	1.36
0.45	0.318	0.37	0.449	0.52	0.550	0.64	0.635	0.74	0.710	0.83	1.00	1.17	1.23	1.44
0. 50	0.381	0.39	0.539	0.55	0.660	0.67	0.763	0.78	0.853	0.87	1.21	1.23	1.48	1.50
0.55	0.447	0.40	0.632	0.57	0.774	0.70	0. 893	0.81	0.999	0.90	1.41	1.28	1.73	1.56
0.60	0.512	0.42	0.725	0.59	0.887	0.72	1.02	0.83	1.15	0.93	1.62	1.32	1.98	1.61
0. 65	0.577	0.43	0.816	0.60	0.999	0.74	1.15	0.85	1.29	0.95	1.82	1.35	2.23	1.65
0.70	0.639	0.43	0.903	0.62	1.11	0.75	1. 28	0.87	1.43	0.97	2.02	1.38	2.47	1.68
0.75	0.695	0.44	0.984	0.62	1.20	0.76	1.39	0.88	1.56	0.98	2.20	1.39	2.69	1.71
0. 80	0.746	0.44	1.05	0.63	1.29	0.77	1.49	0.89	1.67	0.99	2.36	1.40	2.89	1.71
0.85	0.786	0.44	1.11	0.62	1.36	0.77	1. 57	0.88	1.76	0.99	2.49	1.40	3.04	1.71
0.90	0.813	0.44	1.15	0.62	1.41	0.76	1.63	0.87	1.82	0.98	2.57	1.38	3.15	1.69
0. 95	0.819	0.43	1.16	0.60	1.42	0.74	1.64	0.85	1.83	0.95	2.59	1.34	3.17	1.65
1.00	0.763	0.39	1.08	0.55	1.32	0.67	1. 53	0.78	1.71	0.87	2.41	1.23	2.95	1.50

« Страница 138 Страница 15 Страница 16 »

Интерполяция значений

Результат:

Согласно статистике, онлайн таблицы Лукиных пользуются большой популярностью у специалистов. Мы рады что создали востребованный инструмент и будем признательных за предложения по усовершенствованию программы. Для этого ниже есть блок с комментариями.

Онлайн программа выполнена на базе таблицы Лукиных для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле академика Павловского Н.Н.

Моделирование гидравлических режимов трубопроводных систем с использованием теории гидравлических цепей в Интернете

Открытый доступ

Проблема		Веб-конференция MATEC. Том 212, 2018 2018 Международная научная конференция «Инвестиции, строительство, недвижимость: новые технологии и приоритеты целевого развития» (ICRE 2018)
Номер статьи		060006
Количество страниц)		8
Секция		Информационные технологии и компьютерное моделирование
ДОИ		https://doi.org/10.1051/matecconf/201821206006
Опубликовано онлайн		15 октября 2018 г.

1. Алексеев А.В., Новицкий Н.Н., Токарев В.В. и др. Система трубопроводов энергоснабжения: методы математического моделирования и оптимизации. Новосибирск: Наука, 2007. [Google ученый]
2. Polytherm, Официальный сайт (http://www. politerm.com, 2018). [Google ученый]
3. Поток, Официальный сайт (http://www.potok.ru, 2018). [Google ученый]
4. Intergraph, Официальный сайт (http://www.intergraph.com, 2018 г.). [Google ученый]
5. Epanet, Официальный сайт (http://www.sunrise-sys.com, 2018). [Google ученый]
6. Bentley, Официальный сайт (http://www.bentley.com, 2018 г.). [Google ученый]
7. Н. Н. Новицкий, Е. А. Михайловский, Программно-вычислительный комплекс “ИИГР” 1.0 : Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2013619400 от 03.10. 2013 (Москва, 2013) [Google ученый]
8. А. П. Меренков, В.Я. Хаселев, Теория гидравлических цепей, Наука, М., 1985. [Google ученый]
9. Альтшуль А.Д. Гидравлическое сопротивление. М.: Недра, 1982. [Google ученый]
10. Шевелев Ф. А. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб (ООО «Бастет», Москва, 2007). [Google ученый]
11. СНиП 2. 04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения (Министерство регионального развития Российской Федерации, Москва, 2012 г.). [Google ученый]
12. Н. Н. Новицкий, Е. А. Михайловский, Вестник ИрГТУ, 7, 170–176 (2012). [Google ученый]
13. Н. Н. Новицкий, Е. А. Михайловский, Научный вестник НГТУ, 3(64), 30–43 (2016). [Перекрестная ссылка] [Google ученый]
14. Байдачный С. С. SilverLight 4: Создание многофункциональных веб-приложений. М.: Солон Пресс, 2010. [Google ученый]
15. М. Макдональд, Silverlight 5 с примерами на C# для профессионалов (ООО «АйДи Вильямс», Москва, 2013). [Google ученый]
16. Сидлер В.Г., Сумароков С.В., Чупин В.Р. Водоснабжение и санитария. 1989. Т. 2. С. 4–5. [Google ученый]
17. Н. Н. Новицкий, Известия Академии наук, Энергетика, 6, 56–69.(2013). [Google ученый]
18. Н. И. Баранчикова, С. П. Епифанов, В. И. Зоркальцев, Вода и экология – проблемы и решения, 2, 31–38 (2014). [Перекрестная ссылка] [Google ученый]
19. Р. Т. Фейзуллин, Сибирский журнал промышленной математики, 2, 2, 176–184 (1999). [Google ученый]
20. Дж. Кроуп, Д. Доберсек, Д. Горицанец, Международная конференция WSEAS/IASME по гидромеханике, 59–62 (2006). [Google ученый]
21. Н. Н. Новицкий, Е. А. Михайловский, Научно-технические вестники СПбГПУ, 2015, т. 2 (218), 30–42. [Google ученый]
22. Атавин А.А., Новицкий Н.Н., Михайловский Е.А. Трубопроводные энергетические системы: математические и компьютерные технологии интеллектуализации. Новосибирск: Наука, 2017. [Google ученый]
23. Шифринсон Б. Л. Базовый расчет тепловых сетей. Теория и методика расчета (Госэнергоиздат, Москва, Ленинградская, 1940). [Google ученый]
24. СНиП 2.04.07-86, Тепловые сети (Госстрой России, Москва, 1994). [Google ученый]
25. Манюк В. И. Устройство и эксплуатация водяных тепловых сетей. Стройиздат, Москва, 1988. [Google ученый]
26. Г. С. Уильямс, А. Хазен, Гидравлические столы (John Wiley and Sons, Нью-Йорк, 1905). [Google ученый]

Показатели текущего использования показывают совокупное количество просмотров статей (просмотры полнотекстовых статей, включая просмотры HTML, загрузки PDF и ePub, согласно имеющимся данным) и просмотров рефератов на платформе Vision4Press.

Данные соответствуют использованию на платформе после 2015 года. Текущие показатели использования доступны через 48-96 часов после онлайн-публикации и обновляются ежедневно в рабочие дни.

Процедуры гидравлического расчета | UpCodes

27.2.1* Общее

27.2.1.1

Рассчитанная система для здания или рассчитанная надстройка к системе в существующем оросительном здании заменяет собой правила настоящего стандарта, регулирующие графики трубопроводов, за исключением того, что все системы будут по-прежнему ограничены по площади.

27.2.1.2

Диаметр трубы должен быть не менее 1 дюйма (25 мм) для труб из черной или оцинкованной стали и ³ / ₄ дюйма (20 мм) для труб из меди или латуни, нержавеющей стали. стальные или неметаллические трубы, предназначенные для пожарных спринклеров, если это не разрешено Разделами 29.4 и 29.5.

27.2.1.3

Размер трубы, количество спринклеров на ответвление и количество ответвлений на поперечную магистраль в остальном ограничиваются только доступной подачей воды.

27.2.1.4*

Если это не требуется другими стандартами NFPA, скорость потока воды не должна ограничиваться при выполнении гидравлических расчетов по формулам Хазена-Вильямса или Дарси Вейсбаха.

27.2.1.5

Однако необходимо соблюдать расстояние между спринклерами и все другие правила, указанные в этом и других применимых стандартах.

27.2.1.6

Гидравлические расчеты должны распространяться на эффективную точку подачи воды, где известны характеристики подачи воды.

27.2.2 Формулы

27.2.2.1 Потери на трение Формула

27.2.2.1.1

Потери на трение в трубах определяются на основе формулы Хазена-Вильямса следующим образом:

p

3

= сопротивление трению (psi/фут трубы)

Q = расход (гал/мин)

C = коэффициент потерь на трение

d = фактический внутренний диаметр трубы (дюймы)

902,2 27 .2

Для единиц СИ должно использоваться следующее уравнение:

Где:

P _M = Сопротивление трений (бар/м труба)

Q _M = Поток (L/MIN)

C = FRICTION LOSSIT) 9000 2 C = FRCTION HOSTIN _м = фактический внутренний диаметр (мм)

27.2.2.1.3

Для антифризных систем объемом более 40 галлонов (150 л) потери на трение также должны рассчитываться по формуле Дарси-Вейсбаха:

где:

ΔP = потери на трение (psi)

f = коэффициент потерь на трение из диаграммы Муди

l = длина трубы (футы)

ρ = плотность жидкости (фунты/футы ³ )

Q = расход в трубе или трубке (гал/мин)

d = внутренний диаметр трубы (дюймы)

:

где:

P _v = скорость, давление (psi) (SI, 1 psi = 0,0689 бар)

Q = расход (gpm) (SI, 1 галлон = 3,785 л)

D = внутренний диаметр (дюймы) (SI, 1 дюйм = 25,4 мм)

27. 2.2.3 Формула нормального давления

Нормальное давление ( P _n ) определяется на основе следующей формулы:

где:

P _n = нормальное давление

P _t = общее давление [psi (бар)]

P _v = скорость давления [psi (бар)]

27.2.2.4 Гидравлические соединения

27.2.2.03.1 точки соединения должны балансировать в пределах 0,5 фунта на кв. дюйм (0,03 бар).

27.2.2.4.2

Наибольшее давление в точке соединения и скорректированные общие расходы должны быть учтены в расчетах.

27.2.2.4.3

Уравновешивание давления должно быть разрешено за счет использования К-фактора, разработанного для ответвлений или частей систем по формуле 27.2.2.5.

27.2.2.5 Формула К-фактора

К-факторы, поток из отверстия или давление из отверстия должны определяться на основе следующей формулы:

где:

K _n = эквивалент K в узле

Q = поток в узле

P = давление на узле

27. 2.3 Эквивалентные длины труб и подгонки

27.2.3.1. 3.1.1

Таблицу 27.2.3.1.1 следует использовать для определения эквивалентной длины трубы для фитингов и устройств, если данные испытаний изготовителя не указывают на то, что применимы другие факторы.

Таблица 27.2.3.1.1 Таблица длин стальных труб, эквивалентных Спецификации 40

Примечание. Информация о дюймовой трубе ¹ / ₂ включена в эту таблицу только потому, что она разрешена в разделах 29.4 и 29.5.

*Из-за различий в конструкции поворотных обратных клапанов эквиваленты труб, указанные в этой таблице, считаются средними.

27.2.3.1.2

Для фитингов седловидного типа с потерями на трение выше значений, указанных в таблице 27.2.3.1.1, повышенные потери на трение должны быть включены в гидравлические расчеты.

27.2.3.1.3 Модификатор эквивалентной длины

27.2.3.1.3.1

Для внутренних диаметров труб, отличных от стальных труб сортамента 40 [Список 30 для труб диаметром 8 дюймов (200 мм) и более], показана эквивалентная длина в таблице 27. 2.3.1.1, умножается на коэффициент, полученный по следующей формуле:

27.2.3.1.3.2

Полученный таким образом коэффициент должен быть дополнительно изменен в соответствии с требованиями таблицы 27.2.3.1.1. Эта таблица должна применяться к другим типам труб, перечисленным в таблице 27.2.3.1.1, только если они изменены коэффициентами из 27.2.3.1.1 и 27.2.3.2.

27.2.3.2 Коэффициенты C

Таблица 27.2.3.1.1 должна использоваться только с коэффициентом Hazen-Williams C , равным 120.

27.2.3.2.1

Для других значений C значения в таблице 27.2.3.1.1 должны быть умножены на коэффициенты, указанные в таблице 27.2.3.2.1.

Таблица 27.2.3.2.1 Множитель значения C

Примечание. Эти коэффициенты основаны на том, что потери на трение через фитинг не зависят от коэффициента C , доступного для трубопровода.

27.2.3.3 Клапаны

Конкретные значения потерь на трение или эквивалентные длины труб для сигнальных клапанов, сухотрубных клапанов, дренчерных клапанов, фильтров и других устройств должны быть предоставлены компетентному органу.

27.2.3.4

Гидравлические расчеты должны включать проектную зону, выбранную для включения потолочных спринклеров, примыкающих к водяной завесе.

27.2.3.5 Отличающиеся значения

Удельные значения потерь на трение или эквивалентные длины труб для фитингов, не указанных в таблице 7.4.1, должны использоваться в гидравлических расчетах, если эти потери или эквивалентные длины труб отличаются от показанных в таблице 27.2.3.1. 1.

27.2.4* Процедура расчета

27.2.4.1*

Для всех систем расчетная область должна быть наиболее требовательной к гидравлическим характеристикам на основании критериев Главы 19, Главы 20 или специальных проектных подходов в соответствии с требованиями Глава 26.

27.2.4.1.1 Метод проектирования помещения

Если расчет основан на методе проектирования помещения, расчет должен основываться на помещении и сообщающемся пространстве, если таковое имеется, которое гидравлически наиболее требовательно.

27. 2.4.2 Метод плотности/площади

27.2.4.2.1*

Если расчет основан на методе плотности/площади, расчетная площадь должна представлять собой прямоугольную площадь, имеющую размер, параллельный линиям ответвления, по крайней мере, в 1,2 раза. умноженный на квадратный корень из площади работы спринклера (A ), который должен позволять установку спринклеров с обеих сторон поперечной магистрали.

27.2.4.2.2

Любой частичный спринклер должен быть перенесен на следующий выше цельный спринклер.

27.2.4.2.3

В системах, имеющих ответвления с недостаточным количеством спринклеров для выполнения требования 1.2, расчетная площадь должна быть расширена для включения спринклеров на соседних ответвлениях, питаемых от той же поперечной магистрали.

27.2.4.2.4*

В тех случаях, когда имеющаяся площадь пола для определенных проектных критериев площади/плотности, включая любое расширение площади в соответствии с требованиями 19.2.2 и Раздела 20. 10, меньше, чем требуемая минимальная расчетная площадь, расчетная площадь должна включать только эти спринклеры. в доступной области проектирования.

27.2.4.2.5

Если общий расчетный расход этих работающих спринклеров меньше минимального требуемого расхода, определяемого путем умножения требуемой расчетной плотности на требуемую минимальную расчетную площадь, в точке соединения должен быть добавлен дополнительный расход от ответвления к поперечной магистрали, наиболее удаленной от источника, чтобы увеличить общую потребность, не включая допустимый расход шланга, до минимального требуемого расхода.

27.2.4.3 Метод спринклеров CMSA

27.2.4.3.1

Для спринклеров CMSA расчетная площадь должна представлять собой прямоугольную площадь, имеющую размер, параллельный ответвлениям, по крайней мере в 1,2 раза превышающий квадратный корень из площади, защищаемой спринклерами. количество спринклеров, которые должны быть включены в расчетную площадь. Расчетная площадь, защищенная количеством спринклеров, которые должны использоваться по правилу 1. 2, должна основываться на максимально допустимой площади на один спринклер.

27.2.4.3.2

Любой частичный спринклер должен быть перенесен на следующий выше цельный спринклер.

27.2.4.3.3

В системах, имеющих ответвления с недостаточным количеством спринклеров для выполнения требования 1.2, расчетная площадь должна быть расширена для включения спринклеров на соседних ответвлениях, питаемых от той же поперечной магистрали.

27.2.4.4 Метод спринклеров ESFR

Для спринклеров ESFR расчетная зона должна состоять из наиболее гидравлически требовательной зоны с 12 спринклерами, состоящими из 4 спринклеров на каждой из трех ответвлений, если в другие разделы настоящего стандарта.

27.2.4.5* Системы с сеткой

27.2.4.5.1

Для систем с сеткой проектировщик должен убедиться, что используется наиболее требовательная к гидравлике зона.

27.2.4.5.2

Должны быть представлены как минимум два дополнительных набора расчетов для демонстрации пиковых потерь на трение в зоне спроса по сравнению с зонами, непосредственно примыкающими с обеих сторон вдоль тех же ответвлений, если только не выполняются требования 27. 2.4.5. .3 выполнены.

27.2.4.5.3

Компьютерные программы, которые показывают пики потерь на трение в зоне спроса, должны быть приемлемыми на основе одного набора расчетов.

27.2.4.6 Расчетная плотность

27.2.4.6.1*

Системные трубопроводы должны быть гидравлически рассчитаны с использованием расчетной плотности и рабочих зон в соответствии с 19.3.3.2 или главой 20 в соответствии с требованиями людей или опасностей.

27.2.4.6.2*

Плотность рассчитывается на основе площади пола, на которой работает спринклер. Если спринклеры установлены под наклонным потолком, площадь, используемая для этого расчета, должна быть горизонтальной плоскостью под спринклерами.

27.2.4.6.3

Площадь, охватываемая любым спринклером, используемым в гидравлическом проектировании и расчетах, представляет собой горизонтальное расстояние, измеренное между спринклерами на ответвлении и между ответвлениями в соответствии с 9.5.2.

27.2.4.6.4

Если спринклеры установлены над и под потолком или в случае, когда более двух зон снабжаются общим набором ответвлений, ответвления и подводы должны быть рассчитаны на подачу наибольшего количества воды требование.

27.2.4.6.5*

Для наклонных потолков площадь применения спринклеров для расчета плотности должна основываться на проектируемой горизонтальной площади.

27.2.4.7* Спринклеры расчетной зоны

27.2.4.7.1

Каждый спринклер в расчетной зоне и остальная часть гидравлически спроектированной системы должны разбрызгиваться с расходом, как минимум равным установленной минимальной норме подачи воды (плотность ), умноженное на площадь работы оросителя.

27.2.4.7.1.1

Если спринклеры должны обеспечивать определенный расход или давление, а не плотность, каждый спринклер в расчетной зоне должен сбрасывать поток или давление, по крайней мере, равные минимально требуемому.

27.2.4.7.2*

Если расчетная площадь равна или превышает площадь, указанную в Таблице 27.2.4.7.2, для опасности, защищаемой спринклерной системой, расход для спринклеров, защищающих небольшие отсеки 55 футов ² (5,1 м ² ) или менее, такие как кладовые, умывальные и подобные отсеки, находящиеся в расчетной зоне, разрешается исключать из гидравлических расчетов.