Расчет тепловыделения от оборудования – Тепловыделение от электрооборудования расчет — Все о газоснабжении

Методика определения тепловыделений от электротехнического оборудования

Государственный проектный и научно-исследовательский институт строительного, дорожного н коммунального машиностроения

ГИПРОНИИСТРОЙДОРМАШ —— *»*-

МЕТОДИКА определения тепловыделений от электротехнического оборудования

РД 22.18-355-89

г. Ро«тов»иА-Дояу

УТВЕРЖДАВ

Главный ^менердщститута . Д .Тютюннико в

1909г.

РУКОВОДЯЩИЙ НОШАТИЗНЫЙ ДОКУМЕНТ

Проектно-сметная документация.

Методика определения тепло-    РД 22.18-355-89

вьделений от электротехни-

оосШвгг

ческого оборудования    Р1М    22.I8-3I7-8I

Дата введения /566.2£,~~

Настоящая методика устанавливает порядок определения тепловых потерь от электрооборудования,так как от величины расчетных потерь зависят выбор системы вентиляции,объем подаваемого воздуха,а также производительность вентустановок.

Тепловые потери электрооборудования,не указанные ниже, определяют в соответствии с заводской документацией или техническими условиями на это электрооборудование.

РД 22.18-355-89 С.10

ЛИТЕРАТУРА

1.    Тепловые потери электрического оборудования. И.И.Легерман “Инструктивные указания по проектированию электротехнических промыпленных установок” № 5 – 1978г.

2.    Потери мощности и электроэнергии в силовых масляных двухобмоточных трансформаторах общего назначения в сетях 6-10 кВ машиностроительных заводов.

РД 22.18-352-89.

Расчет тепловых потерь

РД 22.18-355-89 С.З

I. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ

1*1. Тепловые потери электрических машин (кВт),если они указаны в формулярах или габаритных чертежах машин определяют по формуле

Рк=РнС1^Кз    ₍₁₎

где Рн – номинальная мощность машины, кВт;

^ – КПД машины;

Кз – коэффициент загрузки (фактический или перспективный)

Для ряда машин обычно учитывают одновременность их

работы.

Для ориентировочной оценки тепловых потерь,величину КПД можно принимать равной 0,8 , а величину коэффициента загрузки Кз = 0,85, тогда (I) примет вед (1а)

Рн = 0,2 . Рн    (1а)

Определение потерь по КПД не всегда дает правильные результаты,так как его обычно исчисляют исходя из определенной расчетной рабочей температуры нагрева обмоток.

Фактически эта температура,ограничиваемая классом изоляции обмоток (ГОСТ 183-74),может быть выше,что увеличивает потери .Поэтому при больших машинах дополнительно к КПД следует у заводов-изгото вителей машин запрашивать истинные тепловые потери.

РД 22.18-355-89 С.4

В том случае, когда КПД машины не учитывает потерь на её возбуждение, то их определяют отдельно,

А Рв = 1,24 • l²b • ■Jb • 1СГ³    (2)

где 1,24 – коэффициент увеличения сопротивления при нагреве обмоток (при перепаде температур между нагретым и холодным состоянием обмотки 75-15 – 60°С)’

/в – ток возбуждения , А ;

^>в – сопротивление обмоток возбуждения в холодном состоянии, Огл

Для других значений температурного перепада сопротивление горячей обмотки определяется по (3), Ом.

где 2,- сопротивление холодней обмотки, Ом ;

/, – температурный коэффициент, равный для меди 0,004;

£_п – перепад температур между горячей и холодной обмотками, °С.

При отсутствии технических характеристик обмотки возбуждения потери мощности возбуждения принимают рывными 5$ от мощности машины.

Потери на возбуждение добавляют к основным потерям в машине, которые определяются по формуле (I).

В больших машинах, имеющих замкнутые или полузамкнутые системы вентиляции, большая часть тепла (92$) уносится охлаждающей водой или воздухом (в разомкнутых системах вентиляции), а меньшая (8$) отводится конвекцией и лучеиспусканием через корпус машины непосредственно в электроглащинное помещение или цех.

Выделение тепла с поверхности корпусов крупных машин обычно составляет около 0,5 кВт на I и? поверхности.

РД 22.18-355-89 С.5

У машин с открытым коллектором часть нагретого воздуха выходит через кольцевой зазор у коллектора, увеличивая этим количество тепла поступающего в помещение. Долю этих потерь определяет завод-изготовитель машины.

1.2. Тепловые потери комплектных выпрямительных устройств определяют по формуле (I)

лРн = W – ? )■ к    (I)

Мощные выпрямительные устройства используют водоохлавдае-мне вентили, большая часть тепла от которых уносится водой.

В то ке время тепловыделения от трансформаторов и дроселей отводятся в помещение преобразователей или цех.

Для водоохлавдаемых выпрямителей общий объём тепловыделении в помещение цеха принимается равным 50$ всех располагаемых потерь.

При более точных расчётах количество тепловыделений, попадающих в цех следует запрашивать у завода-изгоговигеля выпрямительного устройства.

1.3. Тепловые потери приводных двигателей вентиляторов определяют, как полную мощность, потребляемую двигателем из сети

(4)

где а/- полезная (требующаяся) мощность двигателя вентилятора, КВТ;

– КПД двигателя вентилятора (обычно 0,9)

При нескольких вентиляторах суммарную потребляемую мощность их двигателей определяют с учетом коэффициента спроса (обычно 0,7-0,8).

Рд 22.18-355-89 С. 6

Для замкнутых и разомкнутых систем вентиляции 10$ общих потерь тепла выделяются в электромашинное помещение и 90$ уносится соответственно водой воздухоохладителей или воздухом и учитывается в этих системах вентиляции (для отвода потерь тепла двигателя вентилятора обычно требуется 10-15$ воздуха, циркулирующего в системе).

Для полузамкнутых систем вентиляции и установок добавочного воздуха – 100$ этих потерь выделяется в электромашинное помещение.

В таких системах вентиляции вся работа вентиляторов сохраняется в пределах рассматриваемой системы.

1.4.    Тепловые потери катушек контакторов и реле, установленных на станциях управления, принимают в среднем по 0,2 кВт на каждую панель или равными мощности источника питания, питающего цепи управления.

1.5.    Тепловые потери ящиков пусковых резисторов принимают в среднем на I кВт на каждый установленный ящик или 8$ установленной мощности двигателей, в силовых цепях которых тлеются пусковые резисторы.

1.6.    Тепловые потери силовых трансформаторов, установленных в комплектных трансформаторных подстанциях (КТП), принимают примерно 2$ мощности трансформаторов.

Потери мощности в трансформаторах зависят от их загрузки. (см.табл.I)•

РД 22.18-355-89 С.7

Таблица I

Мощность Напрян.,    Потери    мощности,    кВт    при    коэфф. транс – кв    загрузки

шир. кВА 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 100 6-10 0,76 0,96 1,19 1,46 1,77 2,11 160 6-10 X 0 1,27 1,57 1,91 2,30 2,74 250 6-10 1,45 1,80 2,22 2,70 3,24 3,85 400 6-10 1,9 2,38 2,96 3,62 4,36 5,2 630 6-10 3,17 3,94 4,85 5,9 7,09 8,42 1000 6-10 4,73 5,88 7,25 8,82 10,61 12,6 1600 6-10 7,3 9,28 11,62 14,32 17,38 20,8

7. Тепловые потери ячеек КРУ или КСО с номинальным током 600 и 1000 А принимают по 0,5-1,0 кЗт на каждую ячейку, если они полностью нагружены по току. При неполной загрузке ячеек тепловые потери снижаются пропорционально квадрату

отношения токов нагрузки к номинальному току ячейкиiсм.табл.2) _Таблица    2

Коэффициент загрузки ячейки по току 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 Коэффициент снижения теплопотерь 0,01 0,04 0,09 0,49 0,16 0,25 0,36 0,64 0,81 1,0

8.    Удельные потери в конденсаторах принимаются 4,5 кВт на 1квар конденсаторов напряжением до I кВ и 2,5 Вт на

I квар – напряжением 6-10 кВ,

9.    Тепловые потери ошиновки постоянного и переменного токов, проложенных в пределах электромашин ого помещения, принимать 0,25$ передаваемой мощности.

Тепловые потери по всей длине шинопровода – 2 %.

РД 22.18-355-89 С. 8

10. Тепловые потери силовых кабелей и проводов, питающих производственные механизмы определяют, Вт/id

АР = I²– R • КГ³    (5)

где I – номинальный ток, А ;

R – сопротивление, Ом ■

I0³ – переводной коэффициент из кил силе тров в метры.

Обычно эти потери принимают около 0,5$ мощности двигателей механизмов.

Потери силовых кабелей в кабельных тоннелях обычных размеров (2×2м) при отсутствии данных по количеству, сечению и загрузке кабелей принимают ориентировочно 0,5 кВт на I м тоннеля. Потери энергии в кабелях управления не учитывают.

Активные сопротивления проводов и кабелей, ОМ/КМ

Таблица 3

Сечение провода, кабеля, мм2 Медные провода и кабели Алшин. провода и кабели Сечение провода, кабеля, мм2 Медные провода и кабели Алюминиевые провода и кабели I 18,9 – 50 0,39 0,64 1,5 12,6 – 70 0,28 0,46 2,5 7,55 12,6 95 0,20 0,34 4 4,65 7,90 120 0,158 0,27 6 3,06 5,26 150 0,123 0,21 10 1,84 3,16 185 0,103 0,17 16 1,20 1,98 240 0,078 0,132 25 0,74 1,28 300 0,062 0,106 35 0,54 0,92 400 0,047 0,08

РД 22.18-355-89 С.9

II. Тепловые цотери светильников определяют¹, исходя из

того, что вся мощность, потребляемая лампами, переходит в тепло. При применении светильников с лшинисцентными лампами и лампами ДРЛ учитывают также потери в пускорегулирующих аппаратах (ПРА), которые в среднем составляют от мощности ламп; для люминисцентных лаш, включенных по стартерным схемам – 20$; по бесстартерным схемам – 30$, для ламп ДРЛ-10$.

Общие значения потерь зависят от способа выполнения освещения. Если светильники размещают в освещаемом помещении, то все тепловыделения ламп и ПРА поступают в это помещение. Если светильники устанавливают за подвесным потоком или встраивают в него, то в освещаемое помещение поступает только часть тепла , а остальная часть выделяется в пространство между подвесным потолком и перекрытием. При отсутствии теплообмена между освещенным помещением и пространством за подвесным потолком при применении лшинисцент-ных ламп в освещаемое помещение поступает 35-40$ всего выделяющегося тепла.

Ориентировочно потери светильников (при отсутствии дневного освещения) составляют около 18 Вт на I площади помещения. Однако, эти потери в общем балансе обычно учитывают по первому и следующим этажам электромашинного помещения в объёме 50$, так как они выделяются в верхней зоне помещения, где допускаются большие перегревы воздуха. Потери освещения в подвале электромашинного помещения учитываются полностью.

Начальник электротехнического отдела

Главный энергетик института

СОГЛАСОВАНО Начальник ОТИСП

standartgost.ru

5.4. Теплопоступления от технологического оборудования.

Величина теплопоступлений от технологического оборудования в горячем цехе зависит от вида местных отсосов, устанавливаемых над ними. В данной курсовой работе предусматривается применение местных отсосов типа МВО, устанавливаемых над оборудованием. Данные отсосы изготавливаются промышленностью под общим названием ПВЛУ- приточно-вытяжные локализующие устройства.

Местные отсосы типа МВО выпускаются двух моделей: МВО-420ф и МВО-840ф. отличительной особенностью отсоса МВО-420ф является совмещение приточного и вытяжного устройств в одном аппарате. Для улавливания вредных выделений в вытяжном устройстве предусмотрен сетчатый фильтр.

Местный отсос модели МВО-840ф представляет собой аналогичную конструкцию, причем в нем подача приточного воздуха не предусматривается, так как этот отсос предназначен для установки только над высокими жарочными шкафами.

Часть теплопоступлений от оборудования улавливается местными отсосами, а остальное количество теплоты поступает в помещение цеха. Общее количество теплоты, поступающей в цех от электрического оборудования при действии местной вытяжной вентиляции, определяется по формуле, Вт:

,

где – установочные мощности оборудования, оснащенного местными отсосами и расположенного в раздаточном проеме соответственно;– коэффициент одновременности работы электрического оборудования, для столовых=0,8 , для ресторанов и кафе=0,7;– коэффициент загрузки оборудования;– коэффициент эффективности местных отсосов, для МВО=0,75.

Явные тепловыделения технологического оборудования составляют приблизительно 70% от величины полных.

5.5 Теплоотдача отопительных приборов.

В помещениях с теплоизбытками в холодный период года не всегда предусматривается выключение отопительных приборов, что обуславливается условиями эксплуатации водяных систем отопления. В нашем случае к такому помещению относится обеденный зал.

Поэтому при определении суммарных теплопоступлений в помещении обеденного зала в холодный период года учитывают также теплоотдачу отопительных приборов при внутренних и наружных условиях для вентиляции, которая вычисляется по формуле:

,

где – общие теплопотери в режиме отопления, Вт;– средние и режиме отопления соответственно,С;– температуры внутреннего воздуха для расчета вентиляции и отопления соответственно,С.

При расчете средних температур теплоносителя в отопительных приборах водяного отопления принимают предельные температуры теплоносителя 95…105С, устанавливаемые нормами. Температуру обратной воды принимают равной 70С.

Вт.

5.6. Определение общих теплопоступлений в помещение.

Сумма теплопоступлений от всех источников теплоты определяется для тех часов суток, когда эксплуатируется данное помещение. Результаты расчета представлены в таблице.

Расчет теплопоступлений в помещения.

помещения	Источники теплопоступлений	Теплопоступления, Вт
		ТП		ХП
		Явные	Полные	Явные	Полные
1	2	3	4	5	6
Обеденный зал	От людей	11050	18200	11500	18200
	От солнечной радиации	664,56	664,56	–	–
	От остывающей пищи	2001	2858,5	2001	2858,5
	От отопительных приборов	–	–	6552,2	6552,2
Всего		13715,5	21723	19603,2	27710,7
Горячий цех	От людей	950	1900	950	1900
	От солнечной радиации	204,36	204,36	–	–
	От технологического оборудования	7261,1	10373	7261,1	10373
Всего		8417,5	12477,4	8211,1	12273

studfiles.net

rgr

ВВЕДЕНИЕ

Расчет теплового баланса промышленного и помещения для зимнего периода года

Для составления теплового баланса помещения необходимо определить все поступления и потери тепла в помещении.

В помещениях различного назначения действуют две основные категории тепловых нагрузок:

• тепловые нагрузки, возникающие снаружи помещения (наружные)

• тепловые нагрузки, возникающие внутри зданий (внутренние)

Наружные тепловые нагрузки представлены следующими составляющими:

• теплопоступления или теплопотери в результате разности температур снаружи и внутри здания через стены, потолки, полы, окна и двери. Разность температур снаружи здания и внутри него летом является положительной, в результате чего имеет место приток тепла снаружи во внутрь помещения; и наоборот – зимой эта разность является отрицательной и направление потока тепла меняется

• теплопоступления от солнечного излучения через застекленные площади; данная нагрузка проявляется в форме ощущаемого тепла; солнечное излучение всегда создает положительную нагрузку как летом, так и зимой. Летом эта нагрузка должна быть компенсирована, а зимой она незначительная и интегрируется с теплом, вырабатываемым установкой искусственного климата

• наружный вентиляционный воздух и проникающий в помещения воздух (за счет инфильтрации) может иметь также различные свойства, которые, однако, почти всегда контрастируют с метеорологическими требованиями помещений: летом горячий и влажный (в некоторых широтах наоборот – сухой) наружный воздух существенно влияет на работу установки, охлаждающей и осушающей воздух; зимой холодный и сухой (или наоборот -влажный) наружный воздух должен быть подогрет и увлажнен. И только в промежуточный период между двумя этими временами года наружный воздух может в какой-то мере быть использован в форме бесплатного охлаждения помещений

Следует отметить, что наружные тепловые нагрузки могут обладать различными свойствами, то есть могут быть положительными и отрицательными в зависимости от времени года и времени суток. Внутренние тепловые нагрузки в жилых, офисных или относящихся к сфере обслуживания помещениях слагаются в основном из:

• тепла, выделяемого людьми

• тепла, выделяемого лампами и осветительными приборами, электробытовыми приборами: холодильниками, плитами и т. д. (в жилых помещениях)

• тепла, выделяемого работающими приборами и оборудованием: компьютерами, печатающими устройствами, фотокопировальными машинами и пр. (в офисных и других помещениях

В производственных и технологических помещениях различного назначения дополнительными источниками тепловыделений могут быть:

• нагретое производственное оборудование

• горячие материалы, в том числе жидкости и различного рода полуфабрикаты

• продукты сгорания и химических реакций

Все перечисленные внутренние тепловые нагрузки являются всегда положительными, и поэтому в летний период они должны быть устранены, а зимой за их счет снижается нагрузка на установки обогрева.

Поступления теплоты и влаги в помещения.

При составлении теплового и влажностного балансов помещения учитывают: 1) поступления теплоты от производственного оборудовании, электродвигателей, искусственного освещения, отопительных приборов, а также поступление (удаление) теплоты от нагретых (охлаждённых) материалов или полуфабрикатов и от химических реакций; 2) выделение теплоты и влаги людьми; 3) поступления (потери) теплоты через внешние и внутренние ограждения; 4) поступления теплоты солнечной радиации через ограждения; 5) выделение или поглощение влаги, что во многих случаях сопровождается поглощением или выделением теплоты.

Поступление теплоты в помещение:

1) Тепловыделения от электродвигателей и при переходе механической энергии в тепловую. 2) Тепловыделения от оборудования и материалов. 3) Тепловыделения от искусственного освещения.

4) Выделение теплоты и влаги людьми. 5) Поступления теплоты с инфильтрующимся воздухом. 6) Поступления теплоты через внутренние ограждения. 7) Поступления теплоты через заполнение световых проёмов. 8) Поступления теплоты через массивные наружные ограждения.

Поступления влаги в помещение: 1) Влага испаряющаяся в воздух помещения с открыто расположенной поверхности некипящей воды. 2) Вода испаряющаяся с мокрых поверхностей ограждений здания и оборудования. 3) Вода испаряющаяся со смоченной поверхности пола. 4) Вода испаряющаяся с мокрой поверхности пола, на котором она находилась длительное время. 5) Испарение влаги с влажных поверхностей материалов и изделий. 6) Влаговыделения через неплотности в оборудовании и коммуникациях. 7) Пары вода образующиеся при сжигании газов. 8) Влага испарающаяся при с поверхности кипящей воды. 9) Влаговыделения от человека.

На основе этих данных составляются тепловой и влажностный баланс помещения. Тепловой баланс помещения составляется отдельно для каждого периода года: Qизб=Qтв–Qогр–Qинф–Qтп+Qрад, где Qизб– избыточное выделение внутри помещений;

Qрад– тепловыделения за счёт солнечной радиации, учитываются только для тёплого периода года;

Qинф– теплопотери на инфильтрацию;

Qприборов – теплопотери на нагрев транспортынх средств (конвейеров), станков, компьютеров, металлургических печей и нагрев сырья и материалов;

Qтв– тепловыделения внутри помещений, к которым относятся: солнечная радиация и т.д.

На расчёты влияют следующие факторы:

• Толщина стен и перекрытий,

• Высота потолка,

• Регеональные средние температуры воздуха,

• Скорость ( время ) охлаждения, нагрева помещения,

• Скорость потока воздуха по СНиП для промышленных объектов,

• Количество нагревательных приборов их суммарная мощность КВт,

• Количество окон, ветраж окон, дверей, их размеры и частота открытия,

• Температура в помещении необходимая для хранения продуктов, нахождения в помещении оборудования и обслуживающего персонала согласно нормам СНиП,

• Расположения здания относительно сторон света,

• Количество людей в помещении и т.д.

Исходные условия

Рассчитать систему отопления для лаборатории, застройки 1980 года в г .Воронеж. Если площадь стен 435,6 м², площадь пола равна площади потолка 2772 м². Площадь окон 217,8 м². Стены выполнены из бетонных блоков, толщина стен 20 мм. Мощность машины контактной сварки 10,5 кВт,сплит системы N=1,5 кВт-10 штук, компьютеры N=0,3 кВт-30 штук, печь сопротивления проходная N=32 кВт, В лаборатории работает 12 человек. Выполнить отопление.

Составим тепловой баланс для зимнего времени года

1. Найдем теплопотери через ограждающие конструкции:

   1. Потери через наружные стены

Стена – один слой

_{– выбирается по приложению из таблицы № 4}

_{По СНИП 2003 т}еплопередача –

_{α [Вт/м2∙град] – коэффициент теплоотдачи.}

– 8,7 Вт/ м² град – коэффициент теплоотдачи с внутренней стороны стенки жилого дома

– 23 Вт/ м² град – коэффициент теплоотдачи с наружной стороны стенки жилого дома

_{tв=18 °С – выбирается по степени тяжести труда}

_{tн= – 25 °С – Воронеж}

_{n=1,1 – выбирается в зависимости от ориентации здания по сторонам света}

2. Потери через окна

_{к – коэффициент теплопередачи для окон выбирается из лекции}

Заполнение проемов Одинарное остекление без утеплителя .……. 0,35

Одинарное остекление с утеплителем 0,39

Двойное остекление (спаренные переплеты) …………………..……0,44

Двойное остекление (раздельные переплеты) ……………………… 0,49

Тройное остекление в раздельных переплетах 0.75

_{Двойное} остекление с утеплителем R_о=0,44 м²∙гр/Вт

с. Потери через неплотности оконных рам

G – рассчитывается в зависимости от экспериментальных данных

Где q кг/м час – плотность потока поступающего воздуха через щель в оконных и дверных проемах через 1 погонный метр длины, для зимнего времени зависит от скорости ветра.

Для ширины щели 1 мм и скорости ветра 5 м/с q =11, 8 кг/м час ( перевести в кг/ м с ) разделить на 3600

l – размер щели, м

а – поправочный коэффициент:

для одинарных рам -1

для двойных рам – 0,4

для ворот и дверей без

м

a=0,4

3. Потери через потолок и пол

Q_пол – расчет по зонам. Расчерчивается пол на сегменты. Расчет в лекциях

Q_коовли – расчет приведен на а лекциях

Принимаем коэффициент теплопередачи через пол и кровлю равными, т,е к= 0,8

Сумма потерь составляет:

2. Расчет тепловыделений

а) Расход тепла на нагрев стали

Теплоемкость стали берется из таблицы №3 0,45кДж/кг∙

б)

теплота парообразования – r для воды 2500кДж/кг

в) выделения теплоты от горячей поверхности печи

г) тепловыделения от горячих продуктов

д) количество теплоты от горячих газов

Теплоемкость воздуха кДж/кг∙°С

Массовый расход горячих газов

е) тепловыделения от работы электродвигателя и механизмов (станков):

Энергия, подводимая к механизмам, может полностью переходить в теплоту и нагревать воздух помещения, мо­жет расходоваться на нагрев обрабатываемого продукта, жидкости или воздуха и уходить из помещения.

Тепловыделения от оборудования, приводимого в действие электродвигателями, кВт,

,

где N_у — номинальная установленная мощность электродвигателей, кВт; — коэффициент загрузки двигате­ля, равный отношению средней мощности двигателя к номинальной;— коэффициент одновременности работы оборудования;— коэффициент тепловыделения данного оборудования с учетом уноса теплоты из поме­щения с материалами, водой, воздухом и т. д.;,,определяются для конкретного производства по нормативным ведомственным материалам;0,5-0,8;0,5-1,0;=0,1-1,0 (для насосов и вентиляторов=0,1-0,3; для ткацких и металлорежу­щих станков = 1,0).

к одновременности, к загрузки и к теплоты – берутся из паспорта цеха

ж) тепловыделения от освещения

Тепловыделения от освещения определяют по формуле

, кВт

где: — суммарная мощность источников освещения, кВт.

Если осветительная аппаратура и лампы находятся вне помещения (на чердаке, за остеклением и т, п.), ко­личество тепловыделений в помещение (видимая и не­видимая теплота) составляет, кВт,

,

где — коэффициент, учитывающий долю теплоты от освещения, поступающую в помещение. Для люминес­центных ламп=0,55, для ламп накаливания=0,85.

Часовой расход энергии на 1 кв. м.производственной площади составляет 35 Вт.

Норматив освещенности для бытовых и служебных помещений может быть принят в расходу энергии 10 Вт /м. кв. Для освещения производственных,вспомогательных и бытовых помещений цеха норматив 2100 ч., для лабораторий,конструкторских бюро и служебных помещений. пользующихся в значительной степени естественным светом через окна здания, 500ч. Осветительная нагрузка от дежурного освещения может быть учтена коэффициентом 1,02-1,03 .

з) тепловыделения от людей

Тепловыделения от людей определяются отдельно по количеству явной, скрытой и полной теплоты. При =35° С выделения явной теплоты не учитываются. Скры­тая теплота, выделяемая людьми (теплота, при­шедшая с влагой, выделяемой человеком), кВт;

;

;

;

где n —количество людей в помещении; , и — удельные количества явной, скрытой и полной теплоты, выделяемой одним работающим, Вт (определяется из условий тепло – и влагообмена человека с окружаю­щей средой и приводится в справочниках [19]).

Период года	Категория работ по уровню энергозатрат, Вт	Скорость движения воздуха, м/с оптимальная	Скорость движения воздуха, м/с Допустимая выше оптимальных величин
Холодный	Iа (до 139)	0,1	0,1
	Iб (140-174)	0,1	0,2
	IIа (175-232)	0,2	0,3
	IIб (233-290)	0,2	0,4
	III (более 290)	0,3	0,4
Теплый	Iа (до 139)	0,1	0,2
	Iб (140-174)	0,1	0,3
	IIа (175-232)	0,2	0,4
	IIб (233-290)	0,2	0,5
	III (более 290)	0,3	0,5

q на одного человека по справочнику в зависимости от труда по таблице

q=170 Вт

n=34 (по условию)

Общий баланс

Уравнение теплового баланса составит:

Просчитаем теплопотери через стенки с учетом утепления.

Утепляем минеральными блоками с с

Сумма потерь после утепления:

Определяем диаметр трубопровода отопления, исходя из того, что

, где

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.Агапитов Е.Б., Семенова Т.П., Матвеева Г.Е,, Лемешко М.А. Энергетические системы обеспечения жизнедеятельности человека – ГОУ ВПО МГТУ, 2010- 105 с.

М.Б. Хрусталев, Ю.Я. Кувшинов, В.М. Копко Теплоснабжение и вентиляция М. Издательство Ассоциации строительных вузов, 2010.- 783 с.

2. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Издательский Дом МЭИ, 2006.-472 с.

3. Проектирование систем теплоснабжения промышленных узлов / Роз-кин М.Я., Козуля И.Э., Русланов Г.В. и др. – Киев: Будивильник, 1978. -128 с.

4. СНиП П-33-75. Отопление, ветиляция и конденсирование воздуха. -М.: Стройиздат, 1976. – 111с.

5. СНиП-А 6-72. Строительная климатология и геофизика. – М.: Стройиз­дат, 1973.-320 с.

6. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: справочник/ под общ. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. – М.: Энергоиздат, 1983. – 552 с.

7. Панин В.И. Справочное пособие по теплоэнергетике жилищно-кому-нального хозяйства. – М.: Стройиздат

studfiles.net

Уровень общего освещения помещения.

Таблица 3.1.2 (Волков стр.35)

Удельные тепловыделения от люминесцентных ламп.

Тепловыделения от источников искусственного освещения определяем на холодный период.

Дано:

Люминесцентные лампы диффузного рассеянного света

Е=200 лк (по табл. 3.1.1)

м² (площадь цеха)

=0,094 Вт/(м²·лк) (по таблице 3.1.2)

=0,85

Решение:

, Вт

, Вт

3.1.3 Тепловыделения от оборудования. (Титов стр. 25-26)

Технологическое оборудование, снабжённое электроприводом, сжиганием различного вида топлива или электроэнергией, а так же преобразующее электроэнергию, выделяет в помещение тепло.

Тепловыделения Q_эл, Вт, от оборудования, потребляющего электроэнергию, удобно рассчитывать для отдельных помещений по удельным тепловым поступлениям в зависимости от вида производства по формуле:

где – номинальная мощность электродвигателей или выпрямителей, Вт

– удельные тепловые поступления в помещение Вт/кВт, принимаемые по таблице 3.1.3

Теплопоступления от электрических нагревательных печей и сушил, определяют по формуле:

(Титов стр. 25. Ф. 2.19)

где – коэффициент, учитывающий долю тепла, поступающего в помещение (таблица 3.1.3)

А для оборудования, в которых сжигается жидкое или твёрдое топливо:

(Титов стр. 25. ф. 2.20)

где – коэффициент, учитывающий долю тепла, поступающего в помещение (таблица 3.1.3)

– расход топлива, кг/ч

– теплотворная способность топлива, кДж/кг (таблица 3.1.4)

– коэффициент неполноты сгорания топлива, принимаемый равным 0,95-0,98.

Таблица 3.1.3

Производственные тепловыделения

Таблица 3.1.4

Теплотворная способность топлива.

Дано:

Мощность оборудования:

1. Дробемётная камера 48 кВт (2 шт)

2. Станок оправка для облицовки 7 кВт (1 шт)

3. Виброножницы 2,4 кВт (1 шт)

4. Ножницы роликовые 4 кВт (1 шт)

5. Электрическая печь камерная 145 кВт (2 шт)

6. Станок пресс 14 кВт (1 шт)

7. Молот приводной пневматический 55 кВт (1 шт)

8. Трансформатор 20 кВт (2 шт)

9. Пресс штамповочный 28 кВт (2 шт)

10. Ножницы гильотиновые 2 кВт (2 шт)

11. Пила механическая 1 кВт (1 шт)

12. Горн 15кг/ч (1 шт) (каменный уголь)

Решение:

и

1. Дробемётная камера

2. Станок оправка для облицовки

3. Виброножницы

4. Ножницы роликовые

5. Электрическая печь камерная

6. Станок пресс

7. Молот приводной пневматический

8. Трансформатор

9. Пресс штамповочный

10. Ножницы гильотиновые

11. Пила механическая

(Титов, стр. 25, ф. 2.20)

12. Горн 15кг/ч

3.1.4 Тепловыделения от нагретых поверхностей. (Титов стр. 24)

Если известна температура нагретой поверхности, то тепловыделения от нагретых поверхностей рассчитываются по следующей формуле:

где – площадь нагретой поверхности, м²

– температура соответственно нагретой поверхности и воздуха в помещении, ºС

– коэффициент теплоотдачи, Вт/(м²·К), определяется по формуле:

,

где – скорость воздуха в помещении, м/с

Дано:

(см. пункт 2.2 расчётные параметры внутреннего воздуха)

1. Ванна для горячей воды (участок 35):

м²

2. Ванна для обезжиривания химическая (участок 34):

м²

3. Ванна для закалки водяная (участок 22):

м²

Решение:

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи:

,

, Вт/(м²·К)

1. Ванна для горячей воды:

2. Ванна для обезжиривания химическая:

3. Ванна для закалки водяная:

studfiles.net