Скорость воздуха в воздуховодах нормируемая: Скорость воздуха в воздуховоде онлайн калькулятор от Вентлюкс

alexxlab
21.05.1971
Комментарии: 0

Содержание

Детальный расчет скорости воздуха в воздуховодах по формуле

Параметры показателей микроклимата определяются положениями ГОСТ 12.1.2.1002-00, 30494-96, СанПин 2.2.4.548, 2.1.2.1002-00. На основании существующих государственных нормативных актов разработан Свод правил СП 60.13330.2012. Скорость воздуха в воздуховоде должна обеспечивать выполнение существующих норм.

Содержание

Что учитывается при определении скорости движения воздуха
- Уровень шума в помещении
  - Самостоятельный расчет
  - Источник

Для правильного выполнения расчетов проектировщики должны выполнять несколько регламентируемых условий, каждое из них имеет одинаково важное значение. Какие параметры зависят от скорости движения воздушного потока?

Уровень шума в помещении

В зависимости от конкретного использования помещений санитарные нормы устанавливают следующие показатели максимального звукового давления.

Таблица 1. Максимальные значения уровня шума.

Превышение параметров допускается только в кратковременном режиме во время пуска/остановки вентиляционной системы или дополнительного оборудования. Уровень вибрации в помещенииВо время работы вентиляторов продуцируется вибрация. Показатели вибрации зависят от материала изготовления воздуховодов, способов и качества виброгасящих прокладок и скорости движения воздушного потока по воздуховодам. Общие показатели вибрации не могут превышать установленные государственными организациями предельные значения.

Таблица 2. Максимальные показатели допустимой вибрации.

При расчетах подбирается оптимальная скорость воздуха, не усиливающая вибрационные процессы и связанные с ними звуковые колебания. Система вентиляции должна поддерживать в помещениях определенный микроклимат.

Значения по скорости движения потока, влажности и температуре содержатся в таблице.

Таблица 3. Параметры микроклимата.

Еще один показатель, принимаемый во внимание во время расчета скорости потока — кратность обмена воздуха в системах вентиляции.

С учетом их использования санитарные нормы устанавливают следующие требования по воздухообмену.

Таблица 4. Кратность воздухообмена в различных помещениях.

Алгоритм расчетовСкорость воздуха в воздуховоде определяется с учетом всех вышеперечисленных условий, технические данные указываются заказчиком в задании на проектирование и монтаж вентиляционных систем. Главный критерий при расчетах скорости потока — кратность обмена. Все дальнейшие согласования делаются за счет изменения формы и сечения воздуховодов. Расход в зависимости от скорости и диаметра воздуховода можно взять из таблицы.

Таблица 5. Расход воздуха в зависимости от скорости потока и диаметра воздуховода.

Самостоятельный расчет

К примеру, в помещении объемом 20 м³ согласно требованиям санитарных норм для эффективной вентиляции нужно обеспечить трехкратную смену воздуха. Это значит, что за один час сквозь воздуховод должно пройти не менее L = 20 м

3×3= 60 м³.

Формула расчета скорости потока V= L / 3600× S, где:

V — скорость потока воздуха в м/с;

L — расход воздуха в м³/ч;

S — площадь сечения воздуховодов в м².

Возьмем круглый воздуховод Ø 400 мм, площадь сечения равняется:

В нашем примере S = (3.14×0,4² м)/4=0,1256 м². Соответственно, для обеспечения нужной кратности обмена воздуха (60 м³/ч) в круглом воздуховоде Ø 400 мм (S = 0,1256 м³) скорость воздушного потока равняется: V= 60/(3600×0,1256) ≈ 0,13 м/с.

С помощью этой же формулы при заранее известной скорости можно рассчитать объем воздуха, перемещающийся по воздуховодам в единицу времени.

L = 3600×S (м³)×V(м/с). Объем (расход) получается в квадратных метрах.

Как уже описывалось ранее, от скорости воздуха зависят и показатели шумности вентиляционных систем. Для минимизации негативного влияния этого явления инженеры сделали расчеты максимально допустимых скоростей воздуха для различных помещений.

Таблица 6. Рекомендованные параметры скоростей воздуха

По такому же алгоритму определяется скорость воздуха в воздуховоде при расчете подачи тепла, устанавливаются поля допусков для минимизации потерь на содержание зданий в зимний период времени, подбираются вентиляторы по мощности. Данные по воздушному потоку требуются и для уменьшения потерь давления, а это позволяет повышать коэффициент полезного действия вентиляционных систем и сокращает потребление электрической энергии.

Расчет выполняется по каждому отдельному участку, с учетом полученных данных подбираются параметры главных магистралей по диаметру и геометрии. Они должны успевать пропускать откачанный воздух из всех отдельных помещений. Диаметр воздуховодов выбирается таким образом, чтобы минимизировать шумность и потери на сопротивление. Для расчетов кинематической схемы важны все три показатели вентиляционной системы: максимальный объем нагнетаемого/удаляемого воздуха, скорость передвижения воздушных масс и диаметр воздуховодов.

Работы по расчету вентиляционных систем относятся к категории сложных с инженерной точки зрения, выполнять их могут только профессиональные специалисты со специальным образованием.

Для обеспечения постоянных значений скорости воздуха в каналах с различным сечением используются формулы:

После расчета за окончательные данные принимаются ближайшие значения стандартных трубопроводов. За счет этого уменьшается время монтажа оборудования и упрощается процесс его периодического обслуживания и ремонта. Еще один плюс — уменьшение сметной стоимости вентиляционной системы.

Для воздушного обогрева жилых и производственных помещений скорости регулируются с учетом температуры теплоносителя на входе и выходе, для равномерного рассеивания потока теплого воздуха продумывается схема монтажа и размеры вентиляционных решеток. Современные системы воздушного обогрева предусматривают возможность автоматической регулировки скорости и направления потоков. Температура воздуха не может превышать +50°С на выходе, расстояние до рабочего места не менее 1,5 м. Скорость подачи воздушных масс нормируется действующими государственными стандартами и отраслевыми актами.

Во время расчетов по требованию заказчиков может учитываться возможность монтажа дополнительных ответвлений, с этой целью предусматривается запас производительности оборудования и пропускной способности каналов. Скорости потока рассчитываются таким образом, чтобы после увеличения мощности вентиляционных систем они не создавали дополнительную звуковую нагрузку на присутствующих в помещении людей.

Выбор диаметров выполняется от минимально приемлемого, чем меньше габариты — тем универсальное система вентиляции, тем дешевле обходится ее изготовление и монтаж. Системы местных отсосов рассчитываются отдельно, могут работать как в автономном режиме, так и подключаться к существующим вентиляционным системам.

Государственные нормативные документы устанавливают рекомендованные скорости движения в зависимости от расположения и назначения воздуховодов. При расчетах нужно придерживаться этих параметров.

Таблица 7. Рекомендованные скорости воздуха в различных каналах

Внутри помещений воздух не может двигаться со скоростью более 0,3 м/с, допускается кратковременное превышение параметра не более чем 30%. Если в помещении имеется две системы, то скорость воздуха в каждой из них должна обеспечивать не менее 50% расчетного объема подачи или удаления воздуха.

Пожарные организации выдвигают свои требования по скорости перемещения воздушных масс в воздуховодах в зависимости от категории помещения и особенностей технологического процесса. Нормативы направлены на уменьшение скорости распространения дыма или огня по воздуховодам. В случае необходимости на вентиляционных системах должны устанавливаться клапаны и отсекатели. Срабатывание устройств происходит после сигнала датчика или выполняется вручную ответственным лицом. В одну систему вентиляции можно подключать только определенные группы помещений.

В холодный период времени в отапливаемых зданиях температура воздуха в результате функционирования вентиляционной системы не может понижаться ниже нормируемых.

Нормируемая температура обеспечивается до начала рабочей смены. В теплый период времени эти требования не актуальны. Движение воздушных масс не должно ухудшать предусмотренные СанПин 2.1.2.2645 нормативы. Для достижения нужных результатов во время проектирования систем изменяется диаметр воздуховодов, мощность и количество вентиляторов и скорости потока.

Принимаемые расчетные данные по параметрам движения в воздуховодах должны обеспечивать:

Выполнение параметров микроклимата в помещениях, поддержку качества воздуха в регламентируемых пределах. При этом принимаются меры по снижению непродуктивных тепловых потерь. Данные берутся как из существующих нормативных документов, так и из технического задания заказчиков.
Скорость движения воздушных масс в рабочих зонах не должна вызывать сквозняки, обеспечивать приемлемую комфортность пребывания в помещении. Механическая вентиляция предусматривается только в тех случаях, когда добиться желаемых результатов за счет естественной невозможно.
Кроме этого, механическая вентиляция обязательно монтируется в цехах с вредными условиями труда.

Во время расчетов показателей движения воздуха в системах с естественной вентиляцией берется среднегодовое значение разности плотности внутреннего и наружного воздуха. Минимальные фактические данные по производительности должны обеспечивать допустимые нормативные значения кратности обмена воздуха.

Источник

https://plast-product.ru/raschet-skorosti-vozduha-v-vozduhovodah/

Скорость движения воздуха

Воздух, запыленный высокодисперсной кварцевой пылью (диаметр пыли — 0,1—0,25 микрон), прогонялся через трубу со скоростью 4—5 м/сек, близкой к скорости движения воздуха, выбрасываемого в атмосферу из труб многих производственных предприятий.[ …]

Скорости потока воздуха и реактивного раствора должны быть постоянными, скорость движения раствора около 3 мл/мин, скорость движения воздуха 12 л!мин. [ …]

Скорость выхода воздуха из отверстий дренажа равна 30—40 м/с, скорость движения воздуха в трубах —■ 15—20 м/с.[ …]

Скорость аспирации аэрозрлей должна быть равна скорости воздушного потока в воздуховоде. Для пересчета линейной скорости потока воздуха, измеренной в воздуховоде в метрах в 1 секунду, на объемную скорость, регистрируемую реометром в литрах в 1 минуту, можно пользоваться номограммой (рис. 1-29). На номограмме по оси абсцисс отложена скорость движения воздуха в воздуховоде в м/с, а по оси ординат — скорость движения в трубках различного диаметра в л/мин.[ …]

Скорость движения воздуха в подземных выработках также неодинакова на различных участках, например на рудничном дворе и откаточных штреках она может достигать 5—6 м/с, а в глухих забоях быть очень низкой (0,1—0,3 м/с).[ …]

Скорость движения воздуха в трубах обычно не превышает 10 м/сек. Диаметр отверстий в воздухораспределительных точках должен быть не менее 3 мм; суммарная площадь отверстий определяется из условия выхода из них воздуха со скоростью 25—30 м/сек. [ …]

Воздух, содержащий средние и тяжелые ионы, пропускается через цилиндрический конденсатор, между обкладками которого имеет место электрическое поле. Аэроион, попавший вместе с потоком воздуха в конденсатор, подвержен действию двух сил: силы, с которой движущийся воздух увлекает его вдоль пластин конденсатора, и силы электрического поля. При определенных скоростях движения воздуха и величины напряжения электрического поля можно вычислить движение иона под действием указанных сил. Подбирая скорость движения воздуха в конденсаторе и напряжение поля, можно добиться того, что все аэроионы данной подвижности упадут на пластину конденсатора. Для этого, как известно, подвижность данной группы аэроионов должна находиться в определенной зависимости от размеров конденсатора, количества проходящего в секунду воздуха и максимальной разности потенциалов, при которой, совершается полное падение ионов на конденсатор.[ …]

Скорость движения воздуха в крупных канализационных коллекторах, не оборудованных приточной вентиляцией, колеблется от 0 до 0,6 м/с, причем режим Движения неустойчив и не поддается расчету. [ …]

Скорость движения воздуха в помещении не должна превышать 0,2—0,25 м/сек, так как большая скорость воспринимается человеком, находящимся в состоянии покоя, как сквозняк.[ …]

Скорость движения воздуха в общем и распределительном воздуховодах обычно принимают равной 10—15 м/сек-, в воздуховодах небольшого диаметра, подающих воздух в лотки под фильтросы, — 4—5 м/сек.[ …]

Скорость движения воздуха при выдохе достаточно велика, чтобы способствовать зарядке частиц. Известно, что эта скорость достигает 3 м/с. Опыты с электризацией пыли показали, что при скорости воздушного потока в 0,5 м/с пылинки электризуются до высокого потенциала. При скорости, равной 3 м/с, потенциал возрастает до 9 раз. При скорости движения пылевого потока 12,4 м/с его напряжение поднимается до 20000 В. На пути движения выдыхаемого воздуха, естественно, развиваются более сложные процессы электрозарядки частиц. Ориентировочные исследования позволили выяснить, что ионизирующим воздух фактором может быть также процесс газообмена. Взбалтывание венозной крови в атмосфере кислорода возбуждает его ионизацию. Ионизирующей способностью обладает выделяющийся из крови углекислый газ (оксид углерода). Близкие результаты были найдены при некоторых химических реакциях, сопровождающихся его выделением.[ …]

Перемещение воздуха по вентиляционным трубам происхо дит за счет разности удельного веса холодного наружного i теплого внутреннего воздуха, поэтому такая система веитиляци называется естественной. Кроме того, всегда имеется дополни тельный приток наружного воздуха через щели и неплотност; дверей и люков. Скорость движения воздуха тем больше, че! выше разность температуры в погребе и снаружи.[ …]

Контактное замораживание в воздухе – наиболее распространенный способ замораживания пищевых продуктов. Однако воздух не обладает такими хорошими теплофизическими свойствами, как другие среды: низкий коэффициент теплоотдачи, значительно влагоемок — при замораживании в нем с поверхности продукта испаряется влага, масса уменьшается. Кроме того, испарившаяся из продукта влага оседает в виде инея ’’шубы” на охлаждаюших приборах, что ухудшает теплообмен между продуктом и воздухом. В то же время замораживание в воздухе экономично, пользоваться воздухом проще и удобнее, чем другими замораживающими средствами. Обычно применяют воздух с температурой от – 30 до —40 ° С, замораживают продукт в морозилках камерного типа, где скорость движения воздуха 1-2 м/с. Хорошего эффекта можно достичь при замораживании продуктов малых размеров.[ …]

Турбулентность — вихревое хаотическое движение небольших объемов воздуха в общем потоке ветра. Оно происходит вследствие непрерывного движения воздуха, отдельные объемы которого имеют различную скорость. С увеличением скорости движения воздуха турбулентность усиливается, образуются вихри различных размеров, вызывающие порывистость ветра. Следствием турбулентного характера движения является вертикальное и горизонтальное перемешивание воздуха в потоке ветра и интенсивный перенос тепла. [ …]

Сущность этого метода измерения расхода воздуха заключается в том, что мыльная пленка делает видимым движение воздуха. Зная объем калиброванной цилиндрической трубки и время, за которое мыльная пленка проходит этот объем, рассчитывают объемную скорость движения воздуха в системе.[ …]

Величина коэффициента к зависит от температуры и скорости движения воздуха над жидкостью (табл. 4.20). Насыщенность воздуха влагой для средних условий можно считать [ …]

Конусовидный стакан является средством уравнивания скорости отбора проб и скорости движения воздуха, а также для обеспечения поступления воздуха на всю рабочую поверхность фильтра, исключив возможность образования турбулентных завихрений, для чего угол корпуса не должен превышать 15°.[ …]

Наиболее распространенными приборами для измерения скорости движения воздуха являются жидкостные реометры и ротаметры. Обычно ротаметры монтируются на механизированных приборах (электроаспираторах, ротационных установках). Они представляют собой стеклянную трубку, конически расширяющуюся кверху. В трубку помещен твердый шарик — поплавок такого размера, чтобы он держался в нижней суженной части трубки. При просасывании воздух проходит через коническую трубку снизу вверх и в зависимости от скорости его движения поднимает поплавок на ту или иную высоту. На шкале у ротаметра нанесены скорости движения воздуха в соответствии с данными предварительно произведенной градуировки.[ …]

Инерция инструмента весьма мала, в результате чего размер скорости можно отмечать очень быстро. При переменной скорости движения воздуха необходимо передвигать анемометр определенное время в потоке для получения средней скорости.[ …]

В ряде производственных процессов происходит загрязнение воздуха туманами, содержащими кислоты, щелочи, масла и другие жидкости. В зависимости от скорости движения воздуха в туманоуловителях они делятся на низкоскоростные (оа [ …]

Особенность двухканальных систем состоит в том, что холодный и горячий воздух транспортируется по двум параллельным воздуховодам. Для уменьшения поперечных сечений воздуховодов скорость движения воздуха принимается в магистральных каналах до 35 м/сек, а в ответвлениях — до 15 м/сек. Достоинством этих систем является возможность поддержания требуемых температур воздуха в отдельных помещениях и быстрая реакция на изменение внутренних тепловых нагрузок.[ …]

Расчет воздуховодов производится исходя из экономически целесообразной скорости движения воздуха: в распределительном и общем воздуховодах у=10-15; в воздухоподводящих стояках у=4-5 м/с.[ …]

Газовая схема прибора представлена на рис. 1.46. С помощью-небольшого насоса 1 анализируемый воздух засасывается в прибор через входную трубку 2, проходит ротаметр 3 и поступает в; печь 4 для разложения хладона. Продукты разложения хладона – направляются в камеру 5, где вступают во взаимодействие с участком индикаторной ленты. Рулон ленты 6 помещен в герметичную светонепроницаемую кассету 7. Скорость движения воздуха регулируется вентилем 8. Не прореагировавшие на ленте продуктьв разложения хладона-12 поглощаются химическим фильтром 9. [ …]

Основные гигиенические требования, предъявляемые к жилищу: обеспечение необходимого объема чистого воздуха; создание в жилище так называемой зоны комфорта – оптимального для организма сочетания температуры, влажности и скорости движения воздуха; обеспечение наиболее благоприятного освещения и максимально возможной звукоизоляции от шумов извне; повсеместное поддержание чистоты; соблюдение личной гигиены.[ …]

Наряду с градиентом давления водяного пара на испарение воды в камере хранилища влияет также и циркуляция воздуха. Величина испарения, по крайней мере при турбулентном потоке, примерно пропорциональна удельной теплоте воздуха. Если далее учесть зависимость коэффициента теплопередачи от скорости движения воздуха (со = а ш0-8), то будет ясно большое влияние циркуляции воздуха на коэффициент испарения а. Эти теоретические положения подтверждаются практическими наблюдениями, а также результатами исследований Гака [68] вопреки другим данным [154, 201] (рис. 86).[ …]

Производительность систем механической вентиляции с осевым агрегатом и аэрационных устройств определяют по скорости движения воздуха в открытом сечении с помощью чашечного или крыльчатого анемометров за определенный отрезок времени, фиксируемый секундомером. Пользуясь данными тарировки анемометра, определяют по графику истинные скорости движения воздушных потоков в измеряемом сечении.[ …]

Для измерения используют анемометры разных конструкций. Выбор типа анемометра определяется величиной измеряемой скорости движения. Анемометры разных конструкций позволяют измерять скорость движения воздуха в широких пределах: крыльчатый анемометр – от 1 до 10 м/с, чашечный – от 1 до 30 м/с, дифференциальный микроманометр – от 0 до 2 м/с, электроанемометр -от 0 до 5 м/с. В диапазоне от 0,1 до 1,5 м/с скорость движения определяется кататермометром. Это спиртовой термометр, шка-ла которого разделена на 3 градуса (от 35 до 38°С).[ …]

Большое значение имеет микроклимат жилища – комплекс метеорологических условий в помещении (температура, влажность, скорость движения воздуха и др.). Оптимальными для микроклимата жилых и общественных помещений в теплые периоды года считаются: температура воздуха 20-25°С, относительная влажность 30-60%; в холодное время года эти показатели составляют соответственно 20-22°С, 30-45%. Влажность воздуха зависит как от системы отопления, так и от типа вентиляции. Повышение температуры в помещении, особенно зимой, как правило, сопровождается уменьшением влажности. В этом случае рекомендуется использовать электрические увлажнители воздуха, которые не только увеличивают содержание влаги в атмосфере комнаты, но и насыщают ее отрицательными аэроионами.[ …]

Часть абсолютного ускорения частицы (материальной точки), выражающаяся как ас=2©Х V, где ю — угловая скорость вращения относительной системы координат, а V — скорость частицы в этой относительной системе координат. У. К. обусловлено, таким образом, вращательным движением подвижной системы координат и относительным движением самой частицы. В случае атмосферы ю есть угловая скорость вращения Земли О и V — скорость движения воздуха относительно Земли.[ …]

В настоящее время для поддержания требуемых параметров микроклимата широко применяются установки для кондиционирования воздуха (кондиционеры). Кондиционированием воздуха называется создание и автоматическое поддержание в производственных или бытовых помещениях независимо от внешних метеорологических условий постоянных или изменяющихся по определенной программе температуры, влажности, чистоты и скорости движения воздуха, сочетание которых создает комфортные условия труда или требуется для нормального протекания технологического процесса. Кондиционер — это автоматизированная вентиляционная установка, которая поддерживает в помещении заданные параметры микроклимата. Эксплуатация установок для кондиционирования воздуха обычно дороже, чем вентиляционных систем.[ …]

Краскоулавливающая разборная металлическая решетка (рис. 2) состоит из передней 1 и задней 2 решеток с прорезями или отверстиями для воздуха. В передней решетке они смещены относительно задней на половину шага, поэтому при движении загрязненный воздух несколько раз меняет направление и при резких поворотах освобождается от частиц ЛКМ, оставляя их на поверхности решетки. Скорость движения воздуха в краскоулавливающих решетках обычно составляет 6—8 м/с [7].[ …]

При проектировании аэротенков необходимо рассчитывать воздуховоды и подбирать компрессоры или воздуходувки в соответствии с расходом воздуха и необходимым давлением. Расчет воздуховодов состоит в подборе диаметров труб и определении потерь напора в них. Диаметр трубопроводов выбирают в соответствии с оптимальными скоростями движения воздуха, которые принимают в общем и распределительном воздуховодах 10—15 м/с, в воздуховодах небольшого диаметра, подающих воздух в лоток под фильтросы, — 4—5 м/с. [ …]

В животноводческих помещениях необходим определенный минимальный воздухообмен для удаления влаги и газов. При более низких температурах скорость воздуха принимается более низкой вследствие возможного охлаждения животных. Минимально допустимая скорость движения воздуха устанавливается равной 0,1 м/с.[ …]

Пропускная способность гидрофильтров по воздуху определяется средней скоростью движения воздуха в его канале, которая равна 5…6 м/с, и размерами проходного сечения канала. Обычно принимают следующие размеры канала: длина 2,2; 3,2; 4,2 м; ширина 0,8; 1,0 и 1,2 м.[ …]

При пневматической системе аэрации необходимо произвести расчет воздуховодов, который состоит в подборе диаметров трубопроводов и определении потерь напора в них. Скорость движения воздуха в общем и распределительном воздуховодах обычно принимают равной 10—15 м/с; в воздуховодах небольшого диаметра— 4—5 м/с. Суммарная величина потерь напора за счет местных сопротивлений и сопротивления на трение в воздуховодах не должна превышать 0,3—0,35 м. При определении общего напора воздуходувки расчетную величину потерь напора в аэраторах с учетом увеличения сопротивления во время эксплуатации следует принимать: для мелкопузырчатых аэраторов не более 0,7 м; для среднепузырчатых (располагаемых на глубине более 3 м) 0,15 м; в системах низконапорной аэрации при скорости выхода воздуха из отверстия 5—10 м/с — 0,02—0,05 м.[ …]

Размолотый сурик после шаровой мельницы 17 поступает в бункер вертикального подъемника и доставляется в сепаратор 19. В нижнюю часть сепаратора вентилятором /¿’подается воздух. Сепаратор представляет собой цилиндрическую емкость с коническим днищем. В нижней части расположено сетчатое ложное днище, на котором накапливаются крупные частицы сурика. Для удаления крупных частиц предусмотрен патрубок диаметром 200 мм. Воздух подается ниже сетчатого ложного днища. За счет высокой скорости движения воздуха частицы сурика уносятся из верхней части сепаратора в циклон 21, где задерживаются крупные частицы. Затем воздух поступает в рукавный фильтр 22. Частицы сурика, полученные из рукавного фильтра, являются товарным продуктом и поступают на фасовку. Крупные частицы сурика из сепаратора 19 поступают в бункер 20, откуда подаются в бункер вертикального подъемника и затем в шаровую мельницу. Частицы сурика, уловленные в циклоне 21, также вновь подаются в шаровую мельницу. Воздух после рукавного фильтра 22 вентилятором 18 подается на доочистку в абсорбер 23 и затем при помощи вентилятора 15 сбрасывается через дымовую трубу в атмосферу. Устройство и принцип работы абсорбера аналогичны абсорберу, используемому при получении желтой охры.[ …]

При массовой подготовке аллонжей удобно пользоваться распределительной гребенкой (см. рис. 15, 5), позволяющей продувать сразу 4—5 аллонжей, предварительно отрегулировав зажимом скорость движения воздуха в отводах; для этой дели требуется воздуходувка повышенной мощности.[ …]

В процессе труда в производственном помещении человек находится под влиянием определенных метеорологических условий, или микроклимата — климата внутренней среды этих помещений. К основным нормируемым показателям микроклимата воздуха рабочей зоны1 относятся температура (/, °С), относительная влажность (ф, %), скорость движения воздуха (К, м/с).. Существенное влияние на параметры микроклимата и состояние человеческого организма оказывает также интенсивность теплового излучения (/, Вт/м2) различных нагретых поверхностей, температура которых превышает температуру в производственном помещении.[ …]

Экологические факторы изменчивы во времени и пространстве. Некоторые факторы среды считаются относительно постоянными на протяжении длительных периодов времени в эволюции видов. Например, сила тяготения, солнечная радиация, солевой состав океана. Большинство экологических факторов – температура воздуха, влажность, скорость движения воздуха — очень изменчивы в пространстве и во времени.[ …]

Чашки Петри (36 шт.) наполнялись слоем сахарного агар-агара (pH – 7,3- -7,5) толщиной 0,5 см. Чашки подсушивались в термостате в течение 30 мин, после чего устанавливались в трех местах на разных уровнях (по две чашки на каждом пункте). Чашки открывались и в открытом виде стояли 10 мин (первая проба). Затем включалась аэроионизация при продолжающейся работе вентиляции со скоростью движения воздуха по трубе до 1 м/с. Через 10 мин после включения аэроионизации снова в тех же местах выставлялось то же число чашек и на тот же промежуток времени — 10 мин (вторая проба). Таким же образом брались и последующие пробы.[ …]

Отстойные ванны располагают под напольными решетками с просветом не менее 0,7…0,8 мм (рис. 10.3). Размеры ванн в плане должны соответствовать размерам решетки, а отношение площадей принимается /’ //г2 > 2. При этом площадь Р1 вертикального поперечного сечения канала, равная произведению глубины А, подрешеточного пространства на один из размеров решетки, должна обеспечивать скорость движения воздуха над уровнем воды не более 3 м/с.[ …]

Создание благоприятного микроклимата является одной из важнейших составляющих задачи обеспечения оптимальных окружающих условий для работы человека. В гигиеническом отношении микроклимат представляет собой комплекс физических факторов окружающих условий, способных влиять на тепловое состояние организма и его терморегуляторные реакции. Эти факторы — температура, влажность, скорость движения воздуха и лучистая теплота (инфракрасное излучение). При этом основную роль в определении теплового состояния организма играют температура воздуха и интенсивность теплового облучения. Большое значение имеет также запыленность воздуха и наличие в нем вредных примесей.[ …]

И человек не может совсем уйти от них. По условиям труда или быта ему нередко приходится покидать привычные климатические условия и переселяться из умеренной зоны в полярную или тропическую, идти на разведку в горы или пустыни, пребывать и работать там длительное время. Иногда приходится трудиться ка открытом воздухе в любую погоду летом и зимой, например при строительных и монтажных работах. Человек трудится в горячих цехах (мартеновских, прокатных, литейных), в химической, цементной, фарфорово-фаянсовой и стекольной промышленности, где выделение тепла превышает 67 кДж на 1 м3 объема помещения. Конечно, там существует охрана труда, есть термоизоляция, экраны, воздушные души со скоростью движения воздуха 5 — 6 м/с, рациональный питьевой режим (газированные воды, содержащие 0. 3—0.5 % поваренной соли), но все-таки горячий цех остается горячим цехом. А в XIX в. рабочим на фарфоровых заводах приходилось по 20—25 мин трудиться при температуре до 175 °С (конечно, не без вреда для здоровья).[ …]

Расчет воздухообмена по различным параметрам

Содержание

1. Способы расчета воздухообмена

1.1. По кратностям воздухообмена в зависимости от специфики помещений;

1.2. По площади помещений;

1.3. По количеству пребывающих в помещениях людей.

2. Подбор воздуховода

3. Общие требования к системам вентиляции.

Для того чтобы выбрать необходимую нам систему вентиляции, нужно знать, сколько же воздуха надо подавать или удалять с того или иного помещения, т.е. необходимо узнать воздухообмен в помещении или в группе помещений.

Это позволит выбрать тип и модель вентилятора и произвести расчет воздуховодов.

Нормы воздухообмена различного типа помещений определяется согласно нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений (СНиП 31–01-2003, СНиП 2. 08.02-89, СНиП 2.09.04-87, СНиП 2.04.05-91, МГСН 3.01-01 “Жилые здания” и др.).

В нормативных документах четко определено, какие должны быть системы вентиляции в тех или иных помещениях, какое оборудование должно в них использоваться и где оно должно располагаться. А также какое количество воздуха, с какими параметрами и по какому принципу должно подаваться и удаляться из них.

Существует несколько способов расчета воздухообмена:

по кратностям воздухообмена в зависимости от специфики помещений;
по площади помещений;
по количеству пребывающих в помещениях людей.

1.1. Расчет по кратностям

Представляет из себя наиболее сложный вариант. При его выполнении учитывается назначение каждой отдельной комнаты и нормативы по кратности воздухообмена для каждой из них. При этом учитывается температура воздуха в каждом конкретном помещении.

Кратность воздухообмена – это величина, значения которой показывают, какое количество раз в течение одного часа в помещении осуществляется полная замена воздуха. Кратность сильно зависит от объема конкретного помещения.

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях следует принимать в соответствии с таблицей 1.

Таблица 1. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях жилых зданий

№№ п/п	Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °С	Кратность воздухообмена или количество удаляемого воздуха из помещения
№№ п/п	Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °С	приток	вытяжка
1	2	3	4	5
1	Общая комната (гостиная), спальня, жилая комната общежития ¹⁾	20 (22) ²⁾	не менее 30 м ³ /ч на человека
2	Кухня квартиры и общежития
	с электроплитами	16(18) ²⁾	–	Не менее 60 м³ /ч
	с газовыми плитами	16(18) ²⁾	–	Не менее 60 м 3 /ч при 2-конфорочных плитах; не менее 75 м ³/ч при 3-конфорочных плитах, не менее 90 м ³ /ч при 4-конфорочных плитах
3	Кухня-ниша	16(18) ²⁾	Механическая приточно-вытяжная по расчету
4	Ванная комната	25	–		25 м ³ /ч
5	Уборная	18	–		25 м³/ч
6	Совмещенный санузел	25	–		50 м³ /ч
7	Совмещенный санузел с индивидуальным подогревом	18	–		50 м ³ /ч
8	Душевая	25	–		5-кратн.
9	Гардеробная комната для чистки и глажения одежды	18	–		1,5-кратн.
10	Вестибюль, общий коридор, передняя, лестничная клетка в квартирном доме	16	–		–
11	Вестибюль, общий коридор, передняя, лестничная клетка в общежитии	16	–
12	Постирочная	15	по расчету, но не менее 4-кратн.		7-кратн.
13	Гладильная, сушильная в общежитии	15	по расчету, но не менее 2-кратн.		3-кратн.
14	Кладовые в квартирах (одноквартирных домах), хозяйственные и бельевые в общежитиях	12	–		1,5-кратн
15	Машинное помещение лифтов ³⁾	5	–		по расчету, но не менее 0,5-кратн.
16	Мусоросборная камера	5	–		1-кратн (через ствол мусоропровода)
17	Сауна ⁵⁾	16 ⁴⁾	–		по расчету
18	Тренажерный зал ⁵⁾	16	–		80 м ³ /ч на человека
19	Биллиардная ⁵⁾	18	–		0,5-кратн.
20	Библиотека, кабинет ⁵⁾	20	–		0,5-кратн.
21	Гараж – стоянка ⁵⁾	5	–		по расчету
22	Бассейн ⁵⁾	25	Механическая приточно-вытяжная по расчету
Примечания. 1. В одной из спален следует предусматривать расчетную температуру воздуха 22°С. 2. Значение в скобках относится к квартирам для престарелых и семей с инвалидами (в составе специализированных жилых домов и групп квартир) в соответствии с заданием на проектирование. 3. Температура воздуха в машинном помещении лифтов в теплый период года не должна превышать 40°С. 4. Температура для расчета дежурного отопления. 5. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена указанны для квартир и одноквартирных домов жилища I категории. 6. В угловых помещениях квартир, одноквартирных домов и общежитии расчетную температуру воздуха следует принимать на 2°С выше указанной в таблице (но не выше 22°С). 7. В помещениях общественного назначения общежитий и специализированных квартирных жилых домов для престарелых и семей с инвалидами расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена следует принимать по соответствующим нормативным документам или техническому заданию в зависимости от назначения этих помещений

Таблица 2. Кратность воздухообмена в помещениях согласно СНиП 31-01-2003

Помещение	Кратность или величина воздухообмена, м³ в час, не менее
Помещение	в нерабочем режиме	в режиме обслуживания
Спальная, общая, детская комнаты	0,2	1,0
Библиотека, кабинет	0,2	0,5
Кладовая, бельевая, гардеробная	0,2	0,2
Тренажерный зал, бильярдная	0,2	80 м³
Постирочная, гладильная, сушильная	0,5	90 м³
Кухня с электроплитой	0,5	60 м³
Помещение с газоиспользующим оборудованием	1,0	1,0 + 100 м³на плиту
Помещение с теплогенераторами и печами на твердом топливе	0,5	1,0 + 100 м³на плиту
Ванная, душевая, уборная, совмещенный санузел	0,5	25 м³
Сауна	0,5	10 м³на 1 человека
Машинное отделение лифта	–	По расчету
Автостоянка	1,0	По расчету
Мусоросборная камера	1,0	1,0

Для общих комнат и спален кратность составляет единицу на приток.
В гардеробной – полуторакратный, а в помещении для стиральной машины – полукратный на вытяжку.

Однократный воздухообмен – это когда в течение часа в помещение подали свежий и удалили «отработанный» воздух в количестве, равном одному объему помещения.

Если в таблице не указана какая-либо комната, рассчитайте для нее норму вентиляции жилых помещений по данным 3 куба воздуха в час на 1 кв.

Для жилых комнат, не имеющих естественной вентиляции (например, не открываются окна), на каждого человека «положен» минимальный расход воздушной массы, равный 60 м3/час.

Это касается прежде всего тех помещений, где человек обычно находится в активном, бодрствующем состоянии.

В то же время в спальнях, оборудованных системой естественного проветривания, допускается меньший расход воздуха — от 30 м3/час на каждого человека.

Приточный воздух из жилых помещений должен беспрепятственно перемещаться в подсобные: кухню, туалет, ванную комнату

Формула для расчета вентиляции:

L = n · V,

где L – расход воздуха, м3/ч;
n – нормируемая кратность воздухообмена, ч–1;
V – объем помещения, м3.

Для расчета воздухообмена группы помещений их можно рассматривать как единый воздушный объем, который должен отвечать условию:

ΣLпр = ΣLвыт, т. е. количество подаваемого воздуха должно быть равно количеству удаляемого.

Последовательность расчета вентиляции по кратностям следующая:

1. Считаем объем каждого помещения в доме.

2. Подсчитываем для каждого помещения кратность по формуле: L=n*V.

Для этого предварительно выбираем из таблицы 1 норму по кратности воздухообмена для каждого помещения. Для большинства помещений нормируется только приток или только вытяжка. Для некоторых, например кухня-столовая и то и другое. Прочерк означает, что в данное помещение не нужно подавать (удалять) воздух.

В самом конце расчета, если уравнение баланса (∑ Lпр и ∑ Lвыт) у нас не сойдется, то значения воздухообмена для данных комнат мы можем увеличивать до требуемой цифры.

Если в таблице нет какого-либо помещения, то норму воздухообмена для него считаем, учитывая что для жилых помещений нормы регламентируют подавать 3 м3/час свежего воздуха на 1 м2 площади помещения. Т.е. считаем воздухообмен для таких помещений по формуле: L=Sпомещения*3.

Все значения L округляем до 5 в большую сторону, т.е. значения должны быть кратны 5.

3. Суммируем отдельно L тех помещений, для которых нормируется приток воздуха, и отдельно L тех помещений, для которых нормируется вытяжка. Получаем 2 цифры: ∑ Lпр и ∑ Lвыт

4. Составляем уравнение баланса ∑ Lпр = ∑ Lвыт.

Если ∑ Lпр > ∑ Lвыт , то для увеличения ∑ Lвыт до значения ∑ Lпр увеличиваем значения воздухообмена для тех помещений, для которых мы в 3 пункте приняли воздухообмен равным минимально допустимому значению.

Рассмотрим расчеты на примере.

Дом площадью 146м².

Чтобы провести расчет для вентиляционной системы по кратностям, для начала нужно составить список всех помещений в доме, записать их площадь и высоту потолков.

Например, в доме имеются следующие помещения:

кухня площадью 20 м²;
спальня – 24 м²;
рабочий кабинет – 18 м²;
гостиная – 42 м²;
прихожая – 10 м²;
туалет – 2 м²;
ванная – 4 м².

Высота потолков равна 3,5 м.

Узнаем объем каждой комнаты:

Умножаем высоту на площадь комнаты, получаем объем, измеряемый в кубометрах (метрах кубических, м3). Можно узнайть объем каждой комнаты умножив длину, высоту и ширину стен.

кухня – 70 м³;
спальня – 84 м³;
рабочий кабинет – 63 м³;
гостиная – 147 м³;
прихожая – 35 м³;
туалет – 7 м³;
ванная – 14 м³.

Используя таблицу “Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях жилых зданийнужно” произведем расчёт необходимый объем воздуха помещений по формуле

L=n*V, где n – нормируемая кратность воздухообмена, час–1; V – объем помещения, м³, увеличив каждый показатель до значения, кратного пяти.

Если в таблице стоит прочерк, значит комната не нуждается в вентилировании. Для большинства комнат можно делать только приток или вытяжку.

Для тех помещений, для которых в таблице вместо значения кратности воздухообмена указан минимальный воздухообмен (например, ≥90м3/ч для кухни), считаем требуемый воздухообмен равным этому рекомендуемому.

кухня – 70 м³ – не менее 90 м³;
спальня – 84 м³ х1 = 85 м³;
рабочий кабинет – 63 м3 х 1= 65 м³ ;
гостиная – 130 м³; Гостиная не указана в таблице, рассчитаем для нее норму вентиляции жилых помещений по данным 3 куба воздуха в час на 1 кв. м, то есть по формуле: L=S*3, где S является площадью комнаты.
прихожая – в таблице стоит прочерк, значит комната не нуждается в вентилировании;
туалет – 7 м³ – не менее 50 м³;
ванная – 14 м³ – не менее 25 м³.

Теперь нужно отдельно суммировать сведения по помещениям, в которых осуществляется приток воздуха, и отдельно — комнаты, где установлены вытяжные вентиляционные устройства.

Для удобства записываем данные в таблицу:

Помещение	L_пр, м³/час	L_выт,м³/час
Кухня	–	≥90
Спальня	85	–
Рабочий кабинет	65	–
Гостиная	130	–
Прихожая	–	–
Туалет	–	≥50
Ванная	–	≥25
∑ L	∑ Lпр = 280	∑ Lвыт = ≥ 165

Теперь следует сравнить полученные суммы.

Очевидно, что необходимый приток превышает вытяжку на 115 м³/ч.

∑ Lпр = ∑ Lвыт:280<165 м³/час,

В итоге у вас должно сойтись уравнение объема притока и объема вытяжки. Если этого не произошло, число воздухообмена в этих помещениях можно увеличить до необходимого показателя.

Рекомендуется осуществлять распределение равномерно, по всем помещениям. Можно прибавить значения вытяжки для тех комнат, где требуется более сильная вентиляция или там, где значения были минимально допустимые – в санузле и кухне.

Важно распределить движение потоков воздуха таким образом, чтобы в доме не оставалась влага, не застаивались различные запахи.

В данном случае увеличиим показатель по кухне на 115 м3/час.

После правок результаты расчета будут выглядеть следующим образом:

Помещение	L_пр, м³/час	L_выт,м³/час
Кухня	–	205
Спальня	85	–
Рабочий кабинет	65	–
Гостиная	130	–
Прихожая	–	–
Туалет	–	≥50
Ванная	–	≥25
∑ L	∑ Lпр = 280	∑ Lвыт =280

Теперь уравнение воздушных балансов ∑ Lпр = ∑ Lвыт выполняется.

Объемы по притоку и вытяжке равны, что соответствует требованиям при расчетах воздухообмена по кратностям.

Расчет по площади помещения

Наиболее простой метод расчета. Он производится на основании норм, которые регламентируют подачу свежего воздуха для жилых помещений в размере 3 м3/час на 1 м2 площади пространства.
Т.е. за основу принимается следующая норма: каждый час в дом должно поступать по три кубических метра свежего воздуха на каждый квадратный метр площади.

Количество людей, которые постоянно проживают в доме, при этом не учитывается.

Воздух поступает через спальню и гостиную, а удаляется из кухни и санузла

Рассмотрим расчеты на примере.

Есть дом площадью 146 м².

Считаем воздухообмен по формуле: ∑ L= ∑ Lпр= ∑ Lвыт =∑ Sпомещения х 3.

∑ Lвыт 3=146 х 3=438м³/час.

Расчет по санитарно-гигиеническим нормам

В этом случае для вычислений используют не площадь, а данные о количестве постоянных и временных жильцов. Для каждого постоянно проживающего необходимо обеспечить приток свежего воздуха в в размере 60 м³/час. Если в помещении регулярно присутствуют временные посетители, то на каждого такого человека нужно прибавить еще по 20 м³/час.

Рассмотрим расчеты на примере.

Условия остаются прежние. Дом площадью 146м2. Только добавим информацию, что в доме живут два человека и еще двое пребывают в помещении нерегулярно.

В доме имеются следующие помещения:

кухня площадью – 20 м²;
спальня – 24 м²;
рабочий кабинет – 18 м²;
гостиная – 42 м²;
прихожая – 10 м²;
туалет – 2 м²;
ванная – 4 м².

Расчет выполняется отдельно для каждого помещения в соответствии с нормой 60 куб.м\чел для постоянных жильцов и 20 куб.м\час для временных посетителей. Для гостиной принимаем двух постоянных жителей и двух временных (как правило, количество постоянных и временных людей, определяется техническим заданием заказчика).

Спальня — 2 чел * 60 = 120 м³\час;
Рабочий кабинет — 1 чел. * 60 = 60 м³\час;
Гостиная 2 чел * 60 + 2 чел * 20 = 160 м³\час;

Для количества постоянных и временных обитателей дома не существует каких-то строгих правил, эти цифры определяются исходя из реальной ситуации и здравого смысла.

Вытяжку рассчитывают по нормам, изложенным в таблице, приведенной выше, и увеличивают до суммарного показателя по притоку:

Кухня — 20 м³ – не менее 90 куб.м³/ч;
Туалет — 2 м²– не менее 50 куб.м³/ч;
Ванная — 4 м³ – не менее 50 куб.м³/ч.

Для удобства записываем данные в таблицу:

Помещение	L_пр, м³/час	L_выт,м³/час
Кухня	–	≥90
Спальня	120	–
Рабочий кабинет	60	–
Гостиная	160	–
Прихожая	–	–
Туалет	–	≥50
Ванная	–	≥25
∑ L	∑ Lпр = 340	∑ Lвыт = ≥ 165

Из табоицы видно, что количество приточного воздуха превышает вытяжной на 175 м³/час. Поэтому количество вытяжного воздуха необходимо увеличить на 175 м3/час. Его можно равномерно распределить между кухней, санузлом и ванной, а можно подать в одно из этих трех помещений, например кухню. Т.е. в таблице изменится Lвыт.кухня и составит Lвыт.кухня=265 м³/час.

Помещение	L_пр, м³/час	L_выт,м³/час
Кухня	–	≥265
Спальня	120	–
Рабочий кабинет	60	–
Гостиная	160	–
Прихожая	–	–
Туалет	–	≥50
Ванная	–	≥25
∑ L	∑ Lпр = 340	∑ Lвыт = ≥ 340

Из спальни, кабинета и гостинной воздух будет перетекать в ванную, санузел и кухню, а оттуда посредством вытяжных вентиляторов (если они установлены) или естественной тяги удалятся из квартиры.

Такое перетекание необходимо для предотвращения распространения неприятных запахов и влаги.

Таким образом, уравнение воздушных балансов ∑ Lпр = ∑ Lвыт: 340=340 м³/час – выполняется.

Сравнение расчетов

Из всех вышепредложенных примеров видно, что значение воздухообмена в каждом из вариантов разное.

(∑ Lвыт1=280 м³/час < ∑ Lвыт3=340 м³/час < ∑ Lвыт2=438 м³/час).

Все три варианта являются правильными согласно норм.

Однако, первый третий более простые и дешевые в реализации, а второй немного дороже, но создает более комфортные условия для человека.

Как правило, при проектировании выбор варианта расчета зависит от желания заказчика, точнее от его бюджета.

Подбор воздуховода

Мы посчитали воздухообмен, теперь можем выбрать схему реализации системы вентиляции и произвести расчет воздуховодов системы вентиляции.

Для вентиляционных систем используют прямоугольные и круглые воздуховоды. Если вы выбираете прямоугольный воздуховод, следите, чтобы соотношение сторон не превышало 3:1, иначе вентиляция будет постоянно шуметь, а давление в ней будет недостаточно высокое (не будет тяги).

Кроме этого, при выборе необходимо учитывать, что нормальная скорость в магистрали должна достигать около 5 м/с (в ответвлениях примерно 3 м/с). Чтобы определить необходимые размеры сечения, воспользуйтесь диаграммой ниже – на ней изображена зависимость размера сечения от расхода воздуха и скорости его движения.

Горизонталями отмечен расход воздуха, вертикалями – скорость, косыми линиями – соответствующие размеры воздуховода.

Диаграмма зависимости сечения воздуховодов от скорости и расхода воздуха

На диаграмме горизонтальные линии отображают значение расхода воздуха, а вертикальные линии – скорость.

Косые линии соответствуют размерам воздуховодов.

Подбираем сечение ответвлений магистрального воздуховода (которые заходят непосредственно в каждую комнату) и самого магистрального воздуховода для подачи воздуха расходом L=438 м3/час.

Если воздуховод с естественной вытяжкой воздуха, то нормируемая скорость движения воздуха в нем не должна превышать 1м/час. Если же воздуховод с постоянно работающей механической вытяжкой воздуха, то скорость движения воздуха в нем выше и не должна превышать 3 м/с (для ответвлений) и 5 м/с для магистрального воздуховода.

Подбираем сечение воздуховода при постоянно работающей механической вытяжке воздуха.

Слева и справа на диаграмме обозначены расходы, выбираем наш (438 м3/час).

Далее, движемся по горизонтали до пересечения с вертикальной линией соответствующей значению 5 м/с (для максимального воздуховода).

Теперь, по линии скорости опускаемся вниз до пересечения с ближайшей линией сечения.

Получили, что сечение нужного нам магистрального воздуховода 160х160 мм или Ø180 мм.

Для подбора сечения ответвления движемся от о расхода 438 м3/час по прямой до пересечения со скоростью 3 м3/час.

Получаем сечение ответвления 200х200 мм или Ø 225 мм.

Эти диаметры будут достаточными при установке только одного вытяжного канала, например на кухне.

Если же в доме будет установлено 3 вытяжных вентканала, например в кухне, санузле и ванной комнате (помещения с самым загрязненным воздухом), то суммарный расход воздуха, который нужно отвести мы делим на количество вытяжных каналов, т. е. на 3. И уже на эту цифру подбираем сечение воздуховодов.

Данная диаграмма подходит только для подбора сечений механической вытяжки.

Если в доме есть бассейн необходимо использовать системы осушения воздуха, возможна система осушения воздуха с подмесом свежего воздуха.

Использование осушителей — это наиболее простой и, соответственно, более дешевый способ.

Общие требования к системам вентиляции.

Вытяжной воздух выбрасываем наружу выше кровли. При естественной вытяжной вентиляции, все каналы выводят выше кровли. При механической вытяжной вентиляции – воздуховод так же выводят выше кровли либо внутри здания, либо снаружи.
Забор свежего воздуха при механической системе приточной вентиляции осуществляется с помощью заборной решетки. Ее необходимо размещать минимум на два метра выше уровня земли.
Движение воздуха необходимо организовывать таким образом, чтобы воздух из жилых помещений двигался в направлении помещений с выделением вредностей (санузел, ванная, кухня).

Расчет системы вентиляции — Стандарт Климат

Главная › Вентиляция › Расчет системы вентиляции

Вентиляцию Вы можете заказать с монтажом “под ключ”, позвонив по телефону в Москве: +7(499) 350-94-14. Осуществляем проектирование и поставку вентиляции по России. Письменную заявку просим Вас отправить на email [email protected] или через форму на сайте.

Расчет по площади помещения
Расчет по санитарно-гигиеническим нормам
Расчет по кратностям
Кратность воздухообмена в помещениях жилых зданий
Рассчет основных параметров при выборе оборудования
Производительность по воздуху
Мощность калорифера

Отправьте заявку и получите КП

При проектировании систем вентиляции каждый инженер проводит расчеты согласно вышеупомянутых норм.

Для расчета воздухообмена в жилых помещениях следует руководствоваться этими нормами. Рассмотрим самые простые методы нахождения воздухообмена:

по площади помещения,
по санитарно-гигиеническим нормам,
по кратностям

Расчет по площади помещения

Это самый простой расчет. Расчет вентиляции по площади делается на основании того, что для жилых помещений нормы регламентируют подавать 3 м3/час свежего воздуха на 1 м2 площади помещения, независимо от количества людей.

Расчет по санитарно-гигиеническим нормам

По санитарным нормам для общественных и административно-бытовых зданий на одного постоянно пребывающего в помещении человека необходимо 60 м3/час свежего воздуха, а на одного временного 20 м3/час.

Рассмотрим на примере:

Предположим, в доме живут 2 человека, проведем расчет по санитарным нормам согласно этим данным. Формула расчета вентиляции, включающая нужное количество воздуха выглядит так:

L=n*V (м3/час) , где

n – нормируемая кратность воздухообмена, час-1;
V – объём помещения, м3

Получим, что для спальни L2=2*60=120 м3/час, для кабинета примем одного постоянного жителя и одного временного L3=1*60+1*20=80 м3/час. Для гостиной принимаем двух постоянных жителей и двух временных (как правило, количество
постоянных и временных людей, определяется техническим заданием заказчика) L4=2*60+2*20=160 м3/час, запишем полученные данные в таблицу.

Помещение	Lпр, м3/час	Lвыт, м3/час
Кухня	–	≥ 90
Спальня	120	120
Кабинет	80	80
Гостинная	160	160
Коридор	–	–
Санузел	–	≥ 50
Ванная	–	≥ 25
∑	360	525

Составив уравнение воздушных балансов ∑ Lпр = ∑ Lвыт:360<525 м3/час, видим, что количество вытяжного воздуха превышает приточный на ∆L=165 м3/час. Поэтому количество приточного воздуха необходимо увеличить на 165 м3/час. Поскольку помещения спальни, кабинета и гостиной сбалансированы то воздух необходимый для санузла, ванны и кухни можно подать в помещение смежное с ними, к примеру, в коридор, т.е. в таблицу добавится Lприт.коридор=165 м3/час. Из коридора воздухбудет перетекать в ванную, санузлы и кухню, а оттуда посредством вытяжных вентиляторов (если они установлены) или естественной тяги удалятся из квартиры. Такое перетекание необходимо для предотвращения распространения неприятных запахов и влаги. Таким образом, уравнение воздушных балансов ∑ Lпр = ∑ Lвыт: 525=525м3/час – выполняется.

Расчет по кратностям

Кратность воздухообмена – это величина, значение которой показывает, сколько раз в течение одного часа воздух в помещении полностью заменяется на новый. Она напрямую зависит от конкретного помещения (его объема). То есть, однократный воздухообмен это когда в течение часа в помещение подали свежий и удалили «отработанный» воздух в количестве равном одному объему помещения; 0,5 -кранный воздухообмен – половину объема помещения.

В нормативном документе ДБН В.2.2-15-2005 «Жилые здания» есть таблица с приведенными кратностями по помещениям. Рассмотрим на примере, как производится рассчет по данной методике.

Кратность воздухообмена в помещениях жилых зданий

Помещения	Расчетная температура (зимой),ºС	Требования к воздухообмену
Помещения	Расчетная температура (зимой),ºС	Приток	Вытяжка
Общая комната, спальня, кабинет	20	1-кратный	—
Кухня	18	–
Кухня-столовая	20	1-кратный	По воздушному балансу квартиры, но не менее, м3/час	90
Ванная	25	–		25
Уборная	20	–		50
Совмещенный санузел	25	–		50
Бассейн	25	По расчету
Помещение для стиральной машины в квартире	18	–	0,5-кратный
Гардеробная для чистки и глажения одежды	18	–	1,5-кратный
Вестибюль, общий коридор, лестничная клетка, прихожая квартиры	16	–	–
Помещение дежурного персонала (консъержа/консъержки)	18	1-кратный	–
Незадымляемая лестничная клетка	14	–	–
Машинное помещение лифтов	14	–	0,5-кратный
Мусоросборная камера	5	–	1-кратный
Гараж-стоянка	5	–	По расчету
Электрощитовая	5	–	0,5-кратный

Последовательность расчета вентиляции по кратностям следующая:

Считаем объем каждого помещения в доме (объем=высота*длина*ширина).
Подсчитываем для каждого помещения объем воздуха по формуле: L=n*V (n – нормируемая кратность воздухообмена, час-1; V – объём помещения, м3)

Для этого предварительно выбираем из таблицы “Санитарно-гигиенические нормы. Кратности воздухообмена в помещениях жилых зданий” норму по кратности воздухообмена для каждого помещения. Для большинства помещений нормируется только приток или только вытяжка. Для некоторых, например, кухня-столовая и то и другое. Прочерк означает, что в данное помещение не нужно подавать (удалять) воздух.

Для тех помещений, для которых в таблице вместо значения кратности воздухообмена указан минимальный воздухообмен (например, ≥90м3/ч для кухни), считаем требуемый воздухообмен равным этому рекомендуемому. В самом конце расчета, если уравнение баланса (∑ Lпр и ∑ Lвыт) у нас не сойдется, то значения воздухообмена для данных комнат мы можем увеличивать до требуемой цифры. Если в таблице нет какого-либо помещения, то норму воздухообмена для него считаем, учитывая что для жилых помещений нормы регламентируют подавать 3 м3/час свежего воздуха на 1 м2 площади помещения. Т.е. считаем воздухообмен для таких помещений по формуле: L=Sпомещения*3. Все значения L округляем до 5 в большую сторону, т.е. значения должны быть кратны 5.

Суммируем отдельно L тех помещений, для которых нормируется приток воздуха, и отдельно L тех помещений, для которых нормируется вытяжка. Получаем 2 цифры: ∑ Lпр и ∑ Lвыт

Составляем уравнение баланса ∑ Lпр = ∑ Lвыт. Если ∑ Lпр > ∑ Lвыт , то для увеличения ∑ Lвыт до значения ∑ Lпр увеличиваем значения воздухообмена для тех помещений, для которых мы в 3 пункте приняли воздухообмен равным минимально допустимому значению.

Если ∑ Lпр > ∑ Lвыт , то для увеличения ∑ Lвыт до значения ∑ Lпр увеличиваем значения воздухообмена для помещений.

Рассчет основных параметров при выборе оборудования

При выборе оборудования для системы вентиляции необходимо рассчитать следующие основные параметры:

Производительность по воздуху;
Мощность калорифера;
Рабочее давление, создаваемое вентилятором;
Скорость потока воздуха и площадь сечения воздуховодов;
Допустимый уровень шума.

Ниже приводится упрощенная методика подбора основных элементов системы приточной вентиляции, используемой в бытовых условиях.

Производительность по воздуху

Например, для помещения площадью 50 м2 с высотой потолков 3 метра (объем 150 кубометров) двукратный воздухообмен соответствует 300 кубометров/час. Требуемая кратность воздухообмена зависит от назначения помещения, количества находящихся в нем людей, мощности тепловыделяющего оборудования и определяется СНиП (Строительными Нормами и Правилами).

Для определения требуемой производительности необходимо рассчитать два значения воздухообмена: по кратности и по количеству людей, после чего выбрать большее из этих двух значений.

Расчет воздухообмена по кратности:

L = n * S * H, где

L — требуемая производительность приточной вентиляции, м3/ч;
n — нормируемая кратность воздухообмена: для жилых помещений n = 1, для офисов n = 2,5;
S — площадь помещения, м2;
H — высота помещения, м;

Расчет воздухообмена по количеству людей:

L = N * Lнорм, где

L — требуемая производительность приточной вентиляции, м3/ч;
N — количество людей;
Lнорм — норма расхода воздуха на одного человека:

в состоянии покоя — 20 м3/ч;

“офисная работа” — 40 м3/ч;

при физической нагрузке — 60 м3/ч.

Рассчитав необходимый воздухообмен, выбираем вентилятор или приточную установку соответствующей производительности. При этом необходимо учитывать, что из-за сопротивления воздухопроводной сети происходит падение производительности вентилятора. Зависимость производительности от полного давления можно найти по вентиляционным характеристикам, которые приводятся в технических характеристиках оборудования. Для справки: участок воздуховода длиной 15 метров с одной вентиляционной решеткой создает падение давления около 100 Па.

Типичные значения производительности систем вентиляции:

Для квартир — от 100 до 500 м3/ч;
Для коттеджей — от 1000 до 5000 м3/ч;

Мощность калорифера

Температура воздуха, поступающего в жилое помещение, должна быть не ниже +18°С. Минимальная температура наружного воздуха зависит от климатической зоны, например, для Москвы она равна -26°С (рассчитывается как средняя температура самой холодной пятидневки самого холодного месяца в 13 часов). Таким образом, при включении калорифера на полную мощность он должен нагревать поток воздуха на 44°С. Поскольку сильные морозы в Москве непродолжительны, в приточных системах допускается устанавливать калориферы, имеющие мощность меньше расчетной. Но при этом приточная система должна иметь регулятор производительности для уменьшения скорости вентилятора в холодное время года.

При расчете мощности калорифера необходимо учитывать следующие ограничения:

Возможность использования однофазного (220 В) или трехфазного (380 В) напряжения питания. При мощности калорифера свыше 5 кВт необходимо 3-х фазное подключение, но в любом случае 3-х фазное питание предпочтительней, так как рабочий ток в этом случае меньше.
Максимально допустимый ток потребления. Величину тока (А), потребляемого калорифером, можно вычислить по формуле:

I = P / U, где

I — максимальный потребляемый ток, А;
Р — мощность калорифера, Вт;
U — напряжение питания: (220 В — для однофазного питания; для трехфазной сети расчёт несколько иной).

В случае, если допустимая нагрузка электрической сети меньше чем требуемая, можно установить калорифер меньшей мощности. Температуру, на которую калорифер сможет нагреть приточный воздух, можно рассчитать по формуле:

T = 2,98 * P / L, где

T — разность температур воздуха на входе и выходе системы приточной вентиляции,°С;
Р — мощность калорифера, Вт;
L — производительность вентиляции, м3/ч.

Типичные значения расчетной мощности калорифера — от 1 до 5 кВт для квартир, от 5 до 50 кВт для офисов и загородных домов. Если использовать электрический калорифер с расчетной мощностью не представляется возможным, следует установить калорифер, использующий в качестве источника тепла воду из системы центрального или автономного отопления (водяной или паровой калорифер). В любом случае, если есть возможность, лучше использовать водяные или паровые калориферы. Экономия на обогреве в этом случае получается колоссальная.

Рабочее давление, скорость потока воздуха в воздуховодах и допустимый уровень шума

После расчета производительности по воздуху и мощности калорифера приступают к проектированию воздухораспределительной сети, которая состоит из воздуховодов, фасонных изделий (переходников, разветвителей, поворотов) и распределителей воздуха (решеток или диффузоров). Расчет воздухораспределительной сети начинают с составления схемы воздуховодов. Далее по этой схеме рассчитывают три взаимосвязанных параметра — рабочее давление, создаваемое вентилятором, скорость потока воздуха и уровень шума.

Чем длиннее трасса и чем больше на ней поворотов и переходов, тем больше должно быть давление, создаваемое вентилятором. От диаметра воздуховодов зависит скорость потока воздуха. Обычно эту скорость ограничивают значением от 2,5 до 4 м/с. При больших скоростях возрастают потери давления и увеличивается уровень шума. В тоже время, использовать «тихие» воздуховоды большого диаметра не всегда возможно, поскольку их трудно разместить в межпотолочном пространстве и стоят они дороже. Поэтому, при проектировании вентиляции часто приходится искать компромисс между уровнем шума, требуемой производительностью вентилятора и диаметром воздуховодов.

Для бытовых систем приточно-вытяжной вентиляции обычно используются воздуховоды диаметром 160…250 мм или сечением 400х200мм…600х350мм и распределительные решетки размером 100200 мм — 1000500 мм.

Отправьте заявку и получите КП

Подберем оборудование, удешевим смету, проверим проект, доставим и смонтируем в срок.

Приложить файлы

Отправить заявку

Расчет вентиляции

При выборе оборудования для системы вентиляции необходимо рассчитать следующие параметры:

·         Производительность по воздуху;
·         Мощность калорифера;
·         Рабочее давление, создаваемое вентилятором;
·         Скорость потока воздуха и площадь сечения воздуховодов;
·         Допустимый уровень шума.

Ниже приводится упрощенная методика подбора основных элементов системы приточной вентиляции, используемой в бытовых условиях

Производительность по воздуху

Проектирование системы вентиляции начинается с расчета требуемой производительности по воздуху или «прокачки», измеряемой в кубометрах в час. Для этого необходим поэтажный план помещений с экспликацией, в которой указаны наименования (назначения) каждого помещения и его площадь. Расчет начинается с определения требуемой кратности воздухообмена, которая показывает сколько раз в течение одного часа происходит полная смена воздуха в помещении. Например, для помещения площадью 50 квадратных метров с высотой потолков 3 метра (объем 150 кубометров) двукратный воздухообмен соответствует 300 кубометров в час. Требуемая кратность воздухообмена зависит от назначения помещения, количества находящихся в нем людей, мощности тепловыделяющего оборудования и определяется СНиП (Строительными Нормами и Правилами). Так, для большинства жилых помещений достаточно однократного воздухообмена, для офисных помещений требуется 2-3 кратный воздухообмен.

Для определения требуемой производительности необходимо рассчитать два значения воздухообмена: по кратностии по количеству людей, после чего выбрать большее из этих двух значений.

1. Расчет воздухообмена по кратности

L = n * S * H, где

L — требуемая производительность приточной вентиляции, м³/ч;

n — нормируемая кратность воздухообмена: для жилых помещений n = 1, для офисов n = 2,5;

S — площадь помещения, м²;

H — высота помещения, м;

2. Расчет воздухообмена по количеству людей:

L = N * Lнорм, где L — требуемая производительность приточной вентиляции, м³/ч; N — количество людей; Lнорм — норма расхода воздуха на одного человека:

в состоянии покоя — 20 м³/ч;

работа в офисе — 40 м³/ч;

при физической нагрузке — 60 м³/ч.

Типичные значения производительности систем вентиляции:

· Для квартир — от 100 до 500 м³/ч;

· Для коттеджей — от 1000 до 2000 м³/ч;

· Для офисов — от 1000 до 10000 м³/ч.

Мощность калорифера

Калорифер используется в приточной системе вентиляции для подогрева наружного воздуха в холодное время года. Мощность калорифера рассчитывается исходя из производительности системы вентиляции, требуемой температурой воздуха на выходе системы и минимальной температурой наружного воздуха. Два последних параметра определяются СНиП. Температура воздуха, поступающего в жилое помещение, должна быть не ниже +18°С. Минимальная температура наружного воздуха зависит от климатической зоной и для Москвы равна -26°С (рассчитывается как средняя температура самой холодной пятидневки самого холодного месяца в 13 часов). Таким образом, при включении калорифера на полную мощность он должен нагревать поток воздуха на 44°С. Поскольку сильные морозы в Москве непродолжительны, в приточных системах можно устанавливать калориферы, имеющие мощность меньше расчетной.

При этом приточная система должна иметь регулятор производительности для уменьшения скорости вентилятора в холодное время года.
При расчете мощности калорифера необходимо учитывать следующие ограничения:

Возможность использования однофазного (220 В) или трехфазного (380 В) напряжения питания. При мощности калорифера свыше 5 кВт необходимо 3-х фазное подключение, но в любом случае 3-х фазное питание предпочтительней, так как рабочий ток в этом случае меньше.

Максимально допустимый ток потребления. Ток, потребляемый калорифером, можно найти по формуле:

I = P / U, где I — максимальный потребляемый ток, А; Р — мощность калорифера, Вт; U — напряжение питание:

220 В — для однофазного питания; 660 В (3 × 220В) — для трехфазного питания

. В случае если допустимая нагрузка электрической сети меньше чем требуемая, можно установить калорифер меньшей мощности. Температуру, на которую калорифер сможет нагреть приточный воздух, можно рассчитать по формуле:

ΔT = 2,98 * P / L, где ΔT — разность температур воздуха на входе и выходе системы приточной вентиляции,°С;Р — мощность калорифера, Вт; L — производительность вентиляции, м³/ч.

Типичные значения расчетной мощности калорифера — от 1 до 5 кВт

для квартир, от 5 до 50 кВт для офисов.

Если использовать электрический калорифер с расчетной мощностью не представляется возможным, следует установить калорифер, использующий в качестве источника тепла воду из системы центрального или автономного отопления (водяной калорифер).

Рабочеее давление, скорость движения воздуха в воздуховодах, уровень шума

Требуемое рабочее давление определяется техническими характеристиками вентилятора и рассчитывается исходя из диаметра и типа воздуховодов, числа поворотов и переходов с одного диаметра на другой, типа распределителей воздуха. Чем длиннее трасса и чем больше на ней поворотов и переходов, тем больше должно быть давление, создаваемое вентилятором. От диаметра воздуховодов зависит скорость потока воздуха. Обычно эту скорость ограничивают значением от 2,5 до 4 м/с. При больших скоростях возрастают потери давления и увеличивается уровень шума. В тоже время, использовать «тихие» воздуховоды большого диаметра не всегда возможно, поскольку их трудно разместить в межпотолочном пространстве. Поэтому при проектировании вентиляции часто приходится искать компромисс между уровнем шума, требуемой производительностью вентилятора и диаметром воздуховодов. Для бытовых систем приточной вентиляции обычно используются гибкие воздуховоды сечением 160—250 мм и распределительные решетки размером 200×200 мм — 200×300 мм.

Для точного расчета схемы вентиляции и воздухораспределительной сети, а также для разработки проекта вентиляции Вы можете обратиться в наш Проектный отдел

Монтаж воздуховодов вентиляции в Москве

Монтаж воздуховодов по ГОСТ

Правила монтажа воздуховодов указаны в СП 60. 13330.2016, ГОСТ Р ЕН 13779-2007, ГОСТ 32548-2013, требования пожарной безопасности — в СП 7.13130.2013, технология испытаний — в ГОСТ Р 53299-2019. Точный список стандартов подбирают по параметрам объекта.

Определение. По ГОСТ, воздуховод — это замкнутый по периметру канал для перемещения воздуха или газовоздушной смеси. По форме сечения воздуховоды бывают прямоугольными, круглыми или плоскоовальными.

Монтаж по ГОСТ предполагает строгое соблюдение правил по подбору, размещению, монтажу и эксплуатации оборудования. Операции взаимосвязаны — без точного проекта и подготовительных работ качественно установить и проводить обслуживание трудно.

Материалы для производства воздуховодов

Воздуховоды запрещено производить из б/у полос, профилей и других изделий, а также использовать материалы, которые могут выделять вредные вещества (например, асбест). Особенно важно использовать нейтральные материалы в подающих системах. Чаще всего применяют изделия из листовой стали с антикоррозийным покрытием, устойчивым к воздействию окружающей и транспортируемой среды.

Толщина листовой стали зависит от размеров сечения воздуховода. В таблицах приведены параметры изделий для среды с температурой до 80 °C.

Круглое сечение:

Диаметр, мм	Толщина стенки, мм
до 200 (включительно)	0,5
250-450	0,6
500-800	0,7
900-1250	1,0
1400-1600	1,2
1800-2000	1,4

Прямоугольное сечение:

Размер большей стороны, мм	Толщина стенки, мм
до 250 (включительно)	0,5
300-1000	0,7
1250-2000	0,9

(при изготовлении моделей прямоугольного сечения соотношение сторон не должно превышать 1:4).

Дополнительные ограничения по толщине стенки:

Если нужен воздуховод с диаметром или шириной стенки более 2000 мм, толщину устанавливают на основании расчетов прочности — конструкция должна быть жесткой, не деформироваться под собственным весом, надежно закрепляться.
Для сварного воздуховода толщина металла зависит от условий проведения сварочных работ.
Если есть требования к пределу огнестойкости, то минимальная толщина стали по умолчанию — 0,8 мм.

В остальных случаях толщину подбирают по техническим нормам. Главное — чтобы воздуховоды были прочными, коррозийно и термически устойчивыми к внешней и транспортируемой среде, обеспечивали необходимую герметичность и требовали минимум обслуживания.

Варианты конструкции воздуховодов

Детали канальной системы производят из металлических листов с антикоррозийным покрытием. Есть две технологии изготовления:

Прямошовный. Изделие из стального листа, который соединяется на продольном стыке. Модели с прямоугольным и плоскоовальным сечением обычно делают прямошовными.
Спирально-навивной. Производится на специальном станке путем навивки стальной ленты со спиральным соединением. Спирально-навивная конструкция подходит для производства моделей с круглым сечением.

Воздуховоды соединяются сварными и фальцевыми швами. Для изменения направления, слияния, разделения, сужения или расширения потока используют фасонные изделия — профильные детали нужной формы. Отводы, врезки, тройники, крестовины, муфты, ниппели и другие детали обычно производят из того же материала и монтируют на месте.

Виды фасонных изделий для воздуховодов вентиляции

Отвод (колено). Используется для изменения направления прокладки воздуховода. Бывают стандартные отводы под 45° и 90°, но при необходимости возможно изготовление моделей под другой угол — такие решения используют обычно при монтаже воздуховодов большого диаметра.

Муфта и ниппель. Соединительные детали, используются для сборки двух участков воздуховода. Муфта надевается на каналы снаружи, ниппель вставляется внутрь. На середине изделия выполнено углубление, которое фиксирует трубу.

Врезка. Используется для монтажа ответвлений от трубы. Врезки устанавливают на готовые воздуховоды, когда нужно присоединить ответвление. Врезки для круглых воздуховодов делают с радиусным основанием, для прямоугольных — с прямым. Бывают также врезки для круглого воздуховода с переходом на прямой.

Тройник. Тройники используют для разветвления каналов. Бывают модели с ответвлением под прямым углом, Y-образные конструкции, изделия с каналом под 45 градусов. Для перехода на сечение другой формы используют круглые тройники с прямоугольными врезками или прямоугольные с круглыми врезками.

Переход. Фитинг используется когда нужно изменить диаметру воздуховода. Обычно переход делают плавным, чтобы снизить завихрения потока и вибрации. В переходах одновременно с площадью сечения может меняться и форма — с например, с круглого на прямоугольный.

Утки. Изогнутая деталь для изменения плоскости прокладки воздуховода, стыковки разноуровневых элементов, обхода препятствий.

Гибкие воздуховоды. Используются для монтажа на сложных участках, при установке дымоходов. Гибкие модели выполняют с круглым сечением, стенки делают из фольги в виде гофрированной или спиральной конструкции. В моделях для дымоходов, уличного применения или прокладки в помещениях с ограничениями по шуму используют встроенную тепло и шумоизоляцию.

При необходимости воздуховоды утепляют снаружи или заказывают многослойные модели с утеплителем (сэндвич). В круглых воздуховодах фитинги устанавливаются на основную трубу при помощи муфтового или ниппельного соединения. При необходимости для повышения герметичности используют уплотнительные резиновые кольца. В прямоугольных обычно используется фланцевое соединение с прокладками или без них.

Последовательность выполнения монтажных работ

Перед началом установки оборудования необходимо выполнить несколько подготовительных этапов. По нормативной документации предусмотрен следующий порядок работ:

Первичный осмотр, сбор данных. Чтобы правильно подойти к дальнейшей работе, нужно выяснить все подробности: тип здания, архитектурные особенности, требования к системе, возможные проблемы, список дополнительных работ по укреплению перекрытий, перегородок, общие характеристики строительных конструкций, климатические условия, ориентация фасадов, формат эксплуатации помещений, необходимый уровень шума, вибрации, освещенности. После подробного обследования понятно, с какими сложностями можно столкнуться при монтаже и что необходимо учесть в проекте.
Разработка технического заданий (ТЗ) на проектирование. В техническое задание вносят полную информацию об объекте, требованиях, формате использования системы вентиляции, расположении смежных систем. Перед началом проектирования важно выяснить все подробности конструкции здания и задачи, которые должна решать система — в этом случае получается разработать максимально простой и эффективный проект, снизить затраты на оборудование и монтаж. При разработке техзадания опираются на сведения обследования, параметры из нормативной документации и требования заказчика.
Получение исходно-разрешительной документации. Пакет документов и сведения об эксплуатации необходимы для разработки проекта и выполнения всех требований к параметрам системы.
Проектирование. Чтобы при установке не возникало проблем, инженеры максимально подробно и по всем правилам разрабатывают графическую и техническую часть проекта. При проектировании желательно уменьшить длину внешних компонентов сети, чтобы снизить потери давления, правильно расположить приемники наружного воздуха, воздуховоды внутри здания, распределительные устройства, фильтры, рекуператоры, учесть минимальные расстояния до других инженерных коммуникаций. По проекту подбирают и поставляют оборудование, расходные материалы, крепежные элементы. Окончательная версия проекта проходит согласование.
Монтаж. При установке соблюдают требования к герметичности, выполняют качественное соединение каналов и фасонных деталей, устанавливают блоки точно по проектным схемам. Вытяжные воздуховоды обычно работают при пониженном давлении, чтобы выходящий поток не поступал в помещения в случае нарушения герметичности.

После установки блоков проверяют правильность расположения и работы оборудования, тестируют действие элементов управления, выключателей, сенсорных датчиков. Если пусконаладочные работы выполняет наша компания, то при установке проводим местную наладку, проверяем блоки без запуска основной сети. После монтажа по графику или по мере необходимости выезжаем на гарантийное и послегарантийное обслуживание.

Технология монтажа воздуховодов

Воздуховоды устанавливают одновременно с остальными компонентами системы: вентиляторными блоками, охладителями, рекуператорами, фильтрами. При монтаже используют канальные вентиляторы, гибкие вставки, виброгасители, пожарные и обратные клапаны, глушители, автоматику и другое оборудование.

Основные требования к сети:

Безопасность эксплуатации. Воздуховод не должен загораживать освещение, мешать проходу людей, проезду техники. В помещениях с повышенной пожаро- и взрывоопасностью используют искрозащищенное исполнение, негорючие материалы, усиленную теплоизоляцию, подключают заземление, принимают другие защитные меры. Уровень защиты от искрообразования подбирают в зависимости от условий работы, категории помещения и вида взрывоопасного продукта. Для дополнительной защиты в приточных системах, которые обслуживают помещения категорий А, Б и В, устанавливают автоматические обратные клапаны — они перекрывают обратный поток воздуха при отключении системы и снижают вероятность воспламенения при запуске сети.

Доступ для ремонта и обслуживания. При установке сохраняют доступ к стыкам и соединениям. Запрещено размещать стыки и ревизионные люки в перегородках, шахтах, закрытых камерах и других труднодоступных местах. При монтаже нужно предусмотреть легкий доступ ко всем элементам, которые нужно обслуживать, ремонтировать, очищать. Открывающиеся детали должны герметично соединяться с корпусом, чтобы избежать подсоса или выброса транспортируемой среды.

Соблюдение правил размещения оборудования. Компоненты приточных систем следует размещать в венткамерах, вытяжных — снаружи. Такое расположение помогает правильно организовать движение потоков воздуха, избежать переохлаждения, обеспечить необходимые операции очистки, нагрева, коррекции влажности. Венткамеры запрещено размещать рядом с оборудованием, чувствительным к вибрации (например, помещения КИП и лаборатории). Все вентиляторы, кроме уличных, устанавливают на виброизолирующие основания. Каналы для забора воздуха должны находиться на удалении от мест, в которых возможно образование взрывоопасных газов.

Надежное закрепление. Каналы фиксируют с учетом возможных вибраций, нагрузок, температурных расширений. Для защиты от ослабления крепежа от воздействия вибрации вентиляторов используют антивибрационные вставки и прокладки. Замена таких вставок — часть регулярного технического обслуживания вентиляции.

Защита от коррозии. Материалы должны быть устойчивы к воздействию окружающей среды и транспортируемой воздушной смеси. Воздуховоды обычно производят из листовой оцинкованной стали, иногда поверхность красят. Гибкие модели делают из фольги или спиральной трубы.

Соответствие требованиям по шуму. Структурный шум передается по элементам конструкции, звук работы двигателя вентилятора — по подаваемому в помещению воздуху, поэтому для снижения шумовой нагрузки используют две технологии:

устанавливают глушители, которые поглощают звуки движения воздушного потока;
монтируют виброгасители, эластичные вставки, которые предотвращают передачу звука и вибраций по материалу воздуховода.

Параметры указаны в нормах микроклимата для конкретного объекта и зависят от назначения сети подачи и отвода воздуха.

Соблюдение параметров воздухообмена. Для выполнения проектных требований рассчитывают тепловую мощность, скорость движения воздуха, температуру струи, допустимые отклонения, потери. Параметры уже учтены в проекте, от монтажа зависит точность исполнения требований, снижение количества погрешностей, дефектов, потерь.

Качественная теплоизоляция. Используется для предупреждения ожогов (если по каналу отводится горячий воздух), снижения потерь на обогрев или охлаждение помещений, предотвращения образования конденсата. При монтаже защиту наносят или укладывают на компоненты готового воздуховода или используют детали с заводской теплоизоляцией.

Герметичность. Нормируемые ограничения по утечкам указывают в требованиях к микроклимату помещения. Особенно важно выполнять требования герметичности в воздуховодах с избыточным давлением, в системах с вредными газами или взрывоопасными смесями и в других случаях, когда важно избежать смешивания транспортируемой и внешней среды.

Выполнение правил транзитной прокладки. Транзитные ограничения связаны с необходимостью защиты воздуховодов от случайного или намеренного повреждения, промерзания, разгерметизации. Запрещен транзит через жилые комнаты и кухни каналов, обслуживающих помещения другого назначения. Не допускается транзитная вентиляция через лифтовые холлы, лестничные клетки, тамбур-шлюзы.

Уклон. Если по каналу отводится горючий газ легче воздуха — предусматривают подъем не менее 0,005 в направлении движения смеси. Если возможна конденсация влаги или оседание других жидкостей, следует выполнять уклон не менее 0,005 в сторону движения воздуха и использовать дренаж. Точное соблюдение углов наклона в этом случае гарантирует, что в каналах не будет застаиваться влага.

Правильное пересечение с инженерными коммуникациями. Воздуховод с взрывоопасными газами не должен пересекать трубопроводы с теплоносителем. Внутри и на расстоянии до 100 мм от стенок воздуховода не допускается размещение газопроводов, труб с горючими веществами, кабелей, электропроводки, канализации. Требования к размещению коммуникаций учитываются и приводятся в проектной документации.

Отдельные требования к компонентам сети выдвигаются при монтаже вентиляции производственных цехов, лабораторий, систем охлаждения электродвигателей, кабельных каналов, электропомещений, лабораторий, подсобок, технических помещений, рабочих мест с кратковременным и длительным пребыванием людей.

Блоки автоматики в воздуховодах

Большая часть средств автоматизации устанавливается в венткамерах и воздуховодах. Аппаратура решает четыре задачи:

Контроль. Автоматика помогает следить за работой системы, контролировать параметры движения потоков: скорость, объем, температура, влажность. Датчики устанавливают в точках, которые подходят для максимально точного измерения характеристик — непосредственно после калориферов, в обслуживаемых помещениях.
Автоматическое регулирование. В воздуховодах устанавливают заслонки, обратные клапаны, регуляторы. Комплект подбирают по строительным нормам и правилам для конкретного объекта.
Защита оборудования. Вентиляторы, калориферы и другие компоненты сети в воздуховодах должны быть защищены от промерзания, воздействия внешней среды.
Автоматическое включение и выключение. Блоки ручного управления устанавливают для оборудования, которое расположено на удалении от рабочей зоны (на кровле, в камерах с выходом из взрывоопасной зоны) и других случаях, когда требуется дистанционный запуск или остановка. Автоматическое срабатывание предусматривают для аппаратуры, которая запускается в определенных условиях: воздушные завесы на рабочих местах, дверях и воротах, по датчикам повышения концентрации вредных и взрывоопасных газов, при задымлении и в других ситуациях.
Сигнализация. Используется для передачи информации о работе системы на общий щит управления. Аппаратура передает информацию о нормальной работе оборудования, включении и выключении узлов, неисправности блоков.

Правильно установленные средства автоматизации помогают управлять, контролировать и эффективно использовать систему вентиляции.

Профессиональный монтаж воздуховодов без ошибок

При прокладке вентиляционных систем нужно учитывать много правил, норм и ограничений, поэтому если нет опыта работы с вентиляцией — без консультации эксперта не обойтись. Если нужна информация по монтажу, позвоните или напишите нашему специалисту. Помогаем разработать или адаптировать проект, анализируем чертежи, подбираем и поставляем оборудование, выполняем качественный монтаж, обслуживание, ремонт и модернизацию воздуховодов систем вентиляции и кондиционирования. При необходимости инженер выезжает на объект, оценивает масштабы работы, предлагает решения, рассказывает, как эффективно, недорого выполнить монтаж воздуховодов вентиляции.

Лучшая скорость движения воздуха по воздуховодам

26.06.2019
Эллисон Бейлс
Блог

распределение воздушного потока, отопления и охлаждения

Первое, что нужно знать о скорости воздуха, движущегося по воздуховодам, это то, что чем медленнее вы заставляете воздух двигаться, тем лучше для воздушного потока. Это была основная мысль моей прошлой статьи. На самом деле в заголовке задавался вопрос: «Плохо ли низкая скорость для воздушного потока в воздуховодах?» И ответ заключался в том, что с точки зрения воздушного потока вы действительно не можете заставить воздух двигаться по воздуховодам слишком медленно.

Но это не конец истории. Если бы это было так, вы всегда пытались бы получить минимально возможную скорость, используя самые большие воздуховоды, которые соответствуют пространству, не раздувая бюджет. Однако есть еще один важный факт, игнорирование которого может привести к проблемам.

Проблемы второго закона

При перемещении воздуха по системе воздуховодов нам нужен хороший поток воздуха, но помните, что цель состоит не только в перемещении воздуха по всему дому. Он предназначен для перемещения нагретого воздуха зимой и охлажденного воздуха летом. Когда этот кондиционированный воздух движется по воздуховодам, вступает в действие второй закон термодинамики, потому что у нас есть разница температур внутри и снаружи воздуховодов.

Второй закон термодинамики гласит, что когда у вас есть объекты с разной температурой, тепло переходит от более нагретого объекта к более холодному. Зимой теплый воздух в наших воздуховодах может отдавать тепло окружающей среде. Летом прохладный воздух получает тепло от окружающей среды.

Количество тепла, протекающего между воздуховодом и окружающей его средой, зависит от трех факторов:

Площадь поверхности воздуховодов
Разница температур между воздуховодами
Уровень изоляции (согласно U, коэффициенту теплопередачи или R, сопротивлению тепловому потоку)

Уравнение, которое связывает эти вещи вместе:

Q здесь скорость теплового потока, и единицы, которые мы используем для этого здесь, в США, являются британскими тепловыми единицами в час (BTU/hr).

Теплопередача движущемуся воздуху

Когда кондиционированный воздух движется по воздуховоду, он получает или теряет тепло пропорционально трем вышеуказанным факторам. Но это просто говорит вам, сколько БТЕ входит или выходит из воздуховода в час. Другим фактором является то, сколько воздуха участвует в сборе каждой БТЕ. Фактор, который определяет это, — скорость:

Чем медленнее воздух движется в воздуховоде, тем больше БТЕ получает или теряет каждый кубический фут.

И дело не только во времени контакта. Чтобы воздух двигался медленнее, нам нужны воздуховоды большего размера, а значит, и площадь поверхности больше. Результатом всего этого является то, что при определении размеров воздуховодов вы должны учитывать пространство, в котором эти воздуховоды находятся.

Если вы размещаете воздуховоды в кондиционируемом помещении, вы можете перемещать воздух сколь угодно медленно. Когда вы размещаете воздуховоды на некондиционируемом чердаке и имеете минимальную разрешенную изоляцию, вы хотите перемещать воздух с более высокой скоростью, приближая его к максимальному значению, рекомендованному Руководством ACCA D, 9. 00 футов в минуту (футов в минуту) для подающих воздуховодов и 700 футов в минуту для обратных воздуховодов.

Инструмент Майка МакФарланда для определения размеров воздуховодов

Мой друг Майк МакФарланд из Energy Docs в Реддинге, Калифорния, занимается домашними делами и мастером в области систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Он знает принципы, изучил исследования и устанавливает одни из лучших систем воздуховодов в стране. Он использует следующие диапазоны скоростей для воздуховодов в разных типах помещений:

от 600 до 750 футов в минуту — — Открытые воздуховоды на некондиционируемых чердаках

От 400 до 600 футов в минуту — Глубоко заглубленные воздуховоды на некондиционируемых чердаках

Менее 400 футов в минуту — Воздуховоды в кондиционируемых помещениях

Он поместил это в таблицу, которая позволяет найти диаметр воздуховода, обеспечивающий правильную скорость и расход воздуха. (кфм). Полная таблица охватывает размеры воздуховодов от 4 до 18 дюймов и скорость воздушного потока от 0 до 1200 кубических футов в минуту. (Вы можете загрузить полную диаграмму, щелкнув изображение ниже или ссылку внизу этой статьи.) Вот нижняя часть диаграммы, охватывающая расход воздуха до 300 куб. футов в минуту:

Если вам нужен воздуховод для перемещения 100 кубических футов в минуту, например, вы должны выбрать 7-дюймовый воздуховод, если он находится в кондиционируемом помещении, 6-дюймовый воздуховод, если он находится глубоко в изоляции чердака, и 5-дюймовый воздуховод. для открытых воздуховодов на некондиционируемом чердаке.

Вывод: низкая скорость хороша для потока воздуха, но иногда вредна для теплопередачи. Выбирая размеры воздуховодов, обеспечивающие скорость, соответствующую условиям, вы получаете лучшее из обоих миров.

Загрузить инструмент Майка МакФарланда для определения размера воздуховодов

Статьи по теме

Низкая скорость вредна для потока воздуха в воздуховодах?

Невидимая проблема с изоляцией воздуховодов

Что происходит с потоком воздуха в воздуховодах при изменении размера?

ПРИМЕЧАНИЕ. Комментарии проходят модерацию. Ваш комментарий не появится ниже, пока не будет одобрен.

Плохо ли низкая скорость для потока воздуха в воздуховодах?

2019-06-12
Эллисон Бейлс
Блог

проектирование воздуховодов, распределение тепла и охлаждения

Очевидно, что слишком быстрое перемещение воздуха по воздуховодам может быть проблемой. Более быстрый воздух означает большую турбулентность, большее сопротивление и больше шума. Но я сталкиваюсь с людьми, которые думают, что низкая скорость также может быть проблемой в воздуховодах. Совсем недавно я слышал, как кто-то говорил о том, что низкая скорость приводит к «движению воздуха» в воздуховодах. Я не знаю, что он имел в виду (турбулентность?), но действительно ли нам следует беспокоиться о низкой скорости? И если да, то когда?

Воздуховоды большего размера, скорость ниже

Я уже писал о взаимосвязи между скоростью и размером воздуховода, так что давайте еще раз вернемся к этому важному принципу. На приведенной ниже диаграмме показаны равные объемы воздуха в двух частях системы воздуховодов — одна меньше, другая больше. Что можно сказать о воздушном потоке в двух местах?

Одно мы знаем, что если у нас есть скорость потока воздуха через одну часть воздуховода, и воздух не просачивается или не отводится через другой воздуховод, скорость в других частях воздуховода должна быть такой же. Другими словами, если у нас есть 100 кубических футов в минуту (куб. футов в минуту) потока воздуха в большей части воздуховода ниже, то воздух должен по-прежнему течь со скоростью 100 кубических футов в минуту, когда он попадает в меньший воздуховод. Это вытекает из закона сохранения массы и хорошего предположения, что поток воздуха в воздуховодах имеет постоянную плотность.

Если скорость потока воздуха постоянна, то легко показать, что величина A x v также постоянна. Это то, что мы называем уравнением непрерывности. Простой способ сформулировать этот принцип:

По мере увеличения размера воздуховода скорость воздуха уменьшается, и наоборот.

Таким образом, мы можем увеличить скорость воздуха в воздуховоде, уменьшив воздуховоды, и мы можем уменьшить скорость, увеличив воздуховоды. Но как размер воздуховода влияет на падение статического давления?

Статические перепады давления, эквивалентные длины и скорость

Статические перепады давления являются ключевой величиной, о которой нужно беспокоиться при перемещении воздуха по воздуховодам по простой причине. Уравнение неразрывности говорит нам, что скорость потока воздуха остается постоянной от одной части воздуховода к другой. Но это не значит, что поток воздуха постоянный.

Здесь я имею в виду, что скорость воздушного потока зависит от сопротивления воздушному потоку в системе воздуховодов, а статическое давление является мерой этого сопротивления. Когда мы уменьшаем размер воздуховода или вставляем фитинг, который поворачивает или разделяет воздух, или даже просто пропускает воздух через прямой участок воздуховода, мы добавляем сопротивление.

Добавление этой секции меньшего диаметра к воздуховоду выше, например, увеличивает сопротивление и уменьшает поток воздуха по сравнению с тем, что было бы, если бы мы сохранили воздуховод того же большего размера. Таким образом, если через вышеописанную конфигурацию проходит 100 кубических футов в минуту, более 100 кубических футов в минуту будет проходить, если воздуховод не станет меньше.

Более распространенный способ определения сопротивления воздуховодов – общая эффективная длина (TEL), которая представляет собой сумму эквивалентных длин фитингов и фактических длин прямых участков. И, как я уже говорил ранее, эквивалентные длины фитингов преобладают, так как прямые участки мало что добавляют к общему сопротивлению (если только прямые участки не являются гибкими воздуховодами, не натянутыми туго).

Теперь еще один принцип, который нам нужен:

Падение статического давления на любой части системы воздуховодов (штуцер или прямой участок) пропорционально квадрату скорости воздушного потока.

И приведенное выше уравнение неразрывности говорит нам, что расход воздуха пропорционален скорости. Таким образом, в компоненте постоянного размера (скажем, колене диаметром 12 дюймов) падение статического давления пропорционально квадрату скорости.

Прошу прощения за то, что заставил вас немного подумать над математикой, но эй, мы не используем сферические функции Бесселя для решения уравнения Шредингера в трех измерениях. Оставайтесь со мной еще немного, и это сделает вас лучше. 92

Теперь мы можем извлечь один из самых важных уроков из этой статьи:

Когда вы уменьшите скорость вдвое, падение статического давления уменьшится до четверти того, что было.

Другими словами, более крупные воздуховоды и более низкие скорости лучше подходят для статического давления, чем вы могли предположить. И угадайте, что? Все эквивалентные длины фитингов, которые вы можете найти в руководстве ACCA D, основаны на скорости 900 футов в минуту. Если вы будете перемещать воздух с половиной этой скорости, фактическая эквивалентная длина составит четверть от указанной в таблицах.

Как бы вы хотели использовать фитинг с эквивалентной длиной 10 футов вместо 40 футов? Просто пропустите через него воздух со скоростью 450 футов в минуту вместо 900 футов в минуту, и вот что вы получите! (К сожалению, программное обеспечение для проектирования ОВК может не выполнить эту настройку за вас, используя эквивалентную длину для 900 футов в минуту, независимо от фактической скорости. Я знаю, что RightSuite Universal этого не делает.)

Что, меня беспокоит?

Если вас беспокоит низкая скорость в воздуховодах, которые вы проектируете или устанавливаете, прислушайтесь к советам Альфреда Э. Ноймана.

Если вас беспокоит бросок из регистра и смешивание в комнате, вот две причины, чтобы расслабиться. Во-первых, скорость воздуха, поступающего в комнату, создается сапогом и регистром. Это все равно, что надеть большой палец на конец садового шланга, чтобы стряхнуть воду дальше во дворе. Во-вторых, выброс из реестра не так важен в домах с герметичными, хорошо защищенными ограждениями зданий с современными окнами, которые соответствуют сегодняшним строительным нормам. По общему признанию, это все еще небольшой процент всех домов, но чем лучше ограждение, тем менее важным становится бросок.

И я предоставлю руководство ACCA D предпоследним словом по этой теме. Приложение 15 третьего издания версии 2.50 озаглавлено Скорость воздуха для воздуховодов и решеток . Эти три с половиной страницы охватывают уравнение непрерывности, преимущества низкой скорости, балансировочные демпферы и многое другое. Приложение заканчивается следующими советами:

При проектировании и установке системы комфорта необходимо учитывать множество факторов. Низкая скорость прохождения воздуховода не является одним из них.

Но иногда вам следует беспокоиться

Итак, я привел аргумент, что низкая скорость не является поводом для беспокойства, но это не совсем так. Да, с точки зрения получения хорошего потока воздуха в воздуховоде, вы действительно не можете опуститься слишком низко. Но есть еще один важный фактор, помимо статического давления, который должен определять скорость, с которой вы перемещаете воздух по воздуховодам. И это для следующей статьи.

Похожие статьи

Что происходит с потоком воздуха в воздуховодах при изменении размера?

Конструкция воздуховода 3 — Общая эффективная длина

Основные принципы проектирования воздуховодов, часть 1

ПРИМЕЧАНИЕ Комментарии модерируются. Ваш комментарий не появится ниже, пока не будет одобрен.

Воздуховоды ОВКВ – Скорости воздуха

Скорость потока в воздуховодах должна поддерживаться в определенных пределах во избежание шума и неприемлемых потерь на трение и потребления энергии. Конструкция с низкой скоростью очень важна для энергоэффективности системы распределения воздуха. Удвоение диаметра воздуховода снижает потери на трение в 32 раза.

air velocity calculator

Low and Medium Pressure Loss Ducts

Maximum friction rate 0.1 – 0.2 inches W.G./100 ft
Velocity 1500 – 2000 ft/min (8 – 10 m/s)

Air Flow Rate		Maximum Velocity
(m ³ /h)	(CFM)	(m/s)	(ft/ мин)
< 300	< 175	2.5	490
< 1000	< 590	3	590
< 2000	< 1200	4	785
<4000	<2350	5	980
<000000	<5900	<000000	.0287
> 10000	> 5900	7	1380

High Pressure Loss Ducts

Maximum friction rate less than 0. 4 inches W.G./100 ft
Velocity 2000 – 3500 ft /min (10 – 18 m/s)

Shafts

Air Flow Rate		Maximum Velocity
(m ³ /h)	(CFM)	(m/s)	(ft/min)
< 5000	< 2950	12	2350
< 10000	< 5900	15	2950
< 17000	< 10000	17	3350
< 25000	< 14700	20	3940
< 40000	< 23500	22	4300
< 70000	< 41000	25	4900
< 100000	< 59000	30	5800

Обычно скорость главного воздуховода поддерживается выше 20 м/с (3940 фут/мин).

Коридоры

Расход воздуха		Maximum Velocity
(m ³ /h)	(CFM)	(m/s)	(ft/min)
< 5000	< 2950	10	2000
< 10000	< 5900	12	2350
< 17000	< 10000	15	2950
< 25000	< 14700	17	3350
< 40000	< 23500	20	3940

User Areas

Offices, receptions, lounges and similar

Расход воздуха Максимальная скорость

(м ³ /ч) (m/s) (ft/min)

< 5000 < 2950 10 2000

< 10000 < 5900 12 2350

<17000 <10000 14 2750

<25000 <14700

0346

Типичные рекомендации по скорости воздуха

Системы протоков с низкой скоростью

Типичные 400 – 2000 футов/мин (2 – 10 м/с)

999999

.99999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999999тели. Velocity
(ft/min)
.

0287

Main Ducts		Branch Ducts
Supply	Return	Supply	Return
Apartments	1000	800	600	600
Banks	2000	1500	1600	1200
Hospital rooms	1500	1300	1200	1000
Квартиры, Гостиничные номера	1500	1300	1200	1000
Промышленные	3009 1 8028670287	2200	1500
Libraries	2000	1500	1600	1200
Meeting rooms, cafeterias	2000	1500	1600	1200
Offices	2000	1500	1600	1200
Резиденции
Restaurants, stores	2000	1500	1600	1200
Auditoriums, churches, cinemas, theaters	1300	1100	1000	800

Medium Velocity Duct Системы

типовая 2000–2500 фут/мин (10–12,5 м/с)

Высокоскоростные воздуховодные системы

типовая 2500–3000 фут/мин (1902,5 фут/мин) 1902,5 м/мин0040

Измерение скорости потока наружного воздуха в системы ОВКВ (Технический отчет)

Измерение скорости потока наружного воздуха в системы ОВКВ (Технический отчет) | ОСТИ.GOV
перейти к основному содержанию
Полная запись
Другое связанное исследование
За последние несколько лет были внедрены новые технологии для измерения расхода наружного воздуха в системах HVAC. В этом документе описывается одна конкретная технология измерения этих воздушных потоков, система и соответствующий протокол, разработанные для оценки этой и аналогичных технологий измерения в условиях отсутствия ветра, а также результаты наших оценок. Мы пришли к выводу, что оцениваемая технология измерения может обеспечить достаточно точное измерение расхода ОА в широком диапазоне расхода без значительного увеличения сопротивления воздушному потоку.
Авторов:
Фиск, Уильям Дж.; Фолкнер, Дэвид; Салливан, Дуглас П.; Делп, Вуди
Дата публикации:
01. 10.2002
Исследовательская организация:
Национальная лаборатория Лоуренса Беркли. (LBNL), Беркли, Калифорния (США)
Организация-спонсор:
USDOE. Помощник госсекретаря по энергоэффективности и возобновляемым источникам энергии. Программа строительных технологий (США)
Идентификатор ОСТИ:
824629
Номер(а) отчета:
LBNL-51583
Проект НИОКР: 474508; РНН: US200419%%163
Номер контракта с Министерством энергетики:
AC03-76SF00098
Тип ресурса:
Технический отчет
Отношение ресурсов:
Прочая информация: PBD: 1 октября 2002 г.
Страна публикации:
США
Язык:
Английский
Тема:
32 ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ, ПОТРЕБЛЕНИЕ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЭНЕРГИИ; ВОЗДУХА; РАСХОД; СИСТЕМЫ ОВКВ
Форматы цитирования
MLA
АПА
Чикаго
БибТекс
Фиск, Уильям Дж., Фолкнер, Дэвид, Салливан, Дуглас П. и Делп, Вуди. Измерение расхода наружного воздуха в системах HVAC . США: Н. П., 2002. Веб. дои: 10.2172/824629.
Копировать в буфер обмена
Фиск, Уильям Дж., Фолкнер, Дэвид, Салливан, Дуглас П. и Делп, Вуди. Измерение расхода наружного воздуха в системах HVAC . Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/824629
Копировать в буфер обмена
Фиск, Уильям Дж., Фолкнер, Дэвид, Салливан, Дуглас П. и Делп, Вуди. 2002. «Измерение скорости потока наружного воздуха в системы HVAC». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/824629. https://www.osti.gov/servlets/purl/824629.
Копировать в буфер обмена
@статья{osti_824629, title = {Измерение расхода наружного воздуха в системах HVAC}, автор = {Фиск, Уильям Дж. и Фолкнер, Дэвид и Салливан, Дуглас П. и Делп, Вуди}, abstractNote = {За последние несколько лет были внедрены новые технологии для измерения расхода наружного воздуха в системах HVAC. В этом документе описывается одна конкретная технология измерения этих воздушных потоков, система и соответствующий протокол, разработанные для оценки этой и аналогичных технологий измерения в условиях отсутствия ветра, а также результаты наших оценок. Мы пришли к выводу, что оцененная технология измерения может обеспечить достаточно точное измерение расхода ОА в широком диапазоне расхода без значительного увеличения сопротивления воздушному потоку.}, дои = {10,2172/824629}, URL-адрес = {https://www.osti.gov/biblio/824629}, журнал = {}, номер =, объем = , место = {США}, год = {2002}, месяц = {10} }
Копировать в буфер обмена
Посмотреть технический отчет (0,36 МБ)
https://doi.org/10.2172/824629
Экспорт метаданных
Сохранить в моей библиотеке
Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.
Аналогичных записей в сборниках OSTI.GOV:
Аналогичные записи
Скорости воздушного потока в воздуховодах – Проектирование ОВКВ
Рис. 01. Проектирование воздуховодов является важной и ответственной задачей любой системы ОВКВ, которая требует соблюдения многих критериев проектирования и строительных спецификаций. Для систем с протяженными воздуховодами подачи и возврата скоростные критерии играют важную роль в эффективности системы (падение давления) и комфорте пассажиров (акустические характеристики).
Фото Т. Мумиадиса
Система воздуховодов является неотъемлемой частью большинства малые и большие коммерческие и промышленные системы HVAC. Объем воздуховод должен обеспечить изолированный путь для кондиционированного воздуха, выходящего из агрегаты охлаждения/обогрева к терминалам подачи воздуха (диффузоры, FCU, VAV) в пространстве обитателя. То же самое происходит и с обратными воздушными путями, где системы воздуховодов соединяют решетки возврата воздуха и отверстия с вытяжкой вентиляторы или вентиляционные установки.
Один из конструктивных параметров, определяющих Размер воздуховода соответствует максимально допустимой скорости воздуха. По данным СИБСЕ Руководство B – HVAC/2005, пункт 3.3.2, скорость воздуха в воздуховоде не является учитывать конструктивные особенности воздуховодов. С другой стороны скорость воздуха, протекающего через воздуховод, может быть критической, особенно там, где необходимо ограничить уровень шума и оказывает большое влияние на давление уронить.
Выбранная максимальная скорость воздуха в каждом сечение воздуховодов сети зависит от следующих критериев:
  Система класс давления
  Акустический критерии дизайна
  Здание использование
  Точный расположение участка воздуховода в топологии системы

Цель этого поста – обобщить вышеизложенное критерии в соответствии с требованиями CIBSE и ASHRAE. Таким образом, стать точный и быстрый справочный инструмент скорости воздуха в воздуховоде для любого будущего HVAC проект.
Эталонные стандарты и правила
Вся информация о скорости воздушного потока в воздуховоде в соответствии со следующими ссылками:
[1] CIBSE Руководство B – Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха и охлаждение / 2005ed,
[2] ASHRAE Справочник – Основы 2017ed / Раздел 22 – Проектирование воздуховодов,
[3] ASHRAE Справочник – HVAC Applications 2015ed / Раздел 48 – Контроль шума и вибрации,
[4] Carrier Справочник по проектированию систем кондиционирования / Глава 2 Проектирование воздуховодов.
Критерии проектирования ASHRAE
Любая система воздуховодов может быть спроектирована с определенные максимально допустимые значения скорости воздуха при использовании конструкции критерии ниже ⁽¹⁾ .

Согласно ASHRAE Handbook — HVAC Applications 2015 / Section 48 Noise and контроль вибрации / Таблица-8 , максимальный рекомендуемый расход воздуха в воздуховоде скорости для соответствия определенным критериям акустического дизайна:
Таблица 1. Максимальный рекомендуемый расход воздуха в главном воздуховоде скорости для достижения
заданные критерии акустического проектирования
Максимальная скорость воздушного потока (м/с)
Основной Расположение воздуховода
Дизайн
RC(N)
Прямоугольный
Воздуховод
Циркуляр
Воздуховод
В шахте или над гипсокартоном потолок
Над подвесным акустическим потолок
Воздуховод, расположенный в пределах занятого пробел
Таблица 2. Максимальные рекомендуемые скорости воздушного потока ответвления
для достижения указанного критерии акустического проектирования
Максимальная скорость воздушного потока (м/с)
Филиал Расположение воздуховода ^(a)
Дизайн
RC(N)
Прямоугольный
Воздуховод
Циркуляр
Воздуховод
В шахте или над гипсокартоном потолок
Над подвесным акустическим потолок
Воздуховод, расположенный в пределах занятого пробел
(a)
иметь скорость воздушного потока около 80 % от значений, указанных для главного воздуховода
Таблица 3. Максимальный рекомендуемый расход воздуха в выходном воздуховоде скорости
для достижения заданных критериев акустического проектирования
Максимальная скорость воздушного потока (м/с)
Выходы к розеткам ^(б)
Дизайн
RC(N)
Прямоугольный
Воздуховод
Циркуляр
Воздуховод
В шахте или над гипсокартоном потолок
Над подвесным акустическим потолок
Воздуховод, расположенный в пределах занятого пробел
(б)
Скорости в финале отводы к выпускным отверстиям должны составлять 50 % значений, указанных для главного воздуховода или меньше
Согласно ASHRAE Handbook — HVAC Applications 2015 / Section 48 Noise and контроль вибрации / Таблица-9 , максимально рекомендуемые скорости воздуха на шее приточных диффузоров или возвратных решеток, чтобы соответствовать определенным акустическим уровни:
Таблица 4. 0 Максимальные скорости воздуха на приточных диффузорах и регистры возврата
Тип открытия
Исполнение RC(N)
«Свободное» открытие потока воздуха
скорость (м/с)
Выход приточного воздуха
Отверстие для возвратного воздуха
Критерии проектирования CIBSE
Согласно CIBSE Guide B — HVAC & Refrigeration 2005 / Раздел 3. 10 Воздуховоды / Таблица 3.2, максимальный рекомендуемый воздуховод скорости для воздуховодов низкого давления системы, в зависимости от акустических критериев и тип проекта .
Таблица 5.0 Максимальный расход воздуха при низком давлении систем по уровню шума
Скорость (м/с)
Типовой приложения
Типовой рейтинг шума (NR)
Главные воздуховоды
Филиал
Выходы
Бытовые постройки (спальни)
Театры, концертные залы
Аудитории, лекционные залы, кинотеатры
Спальни (нежилые здания)
Частные кабинеты, библиотеки
Общие офисы, рестораны, банки
Универмаги, супермаркеты, магазины, столовые
Промышленные здания
Согласно CIBSE Guide B — HVAC & Refrigeration 2005 / Раздел 3. 10 Воздуховоды / Таблица 3.3, максимальный рекомендуемый воздуховод скорости для средних и воздуховодов высокого давления систем, в зависимости от объемный расход воздуховода должен быть:
Таблица 6.0 Максимальный расход воздуха для средних и системы высокого давления
Скорость (м/с)
Объемный расход в воздуховоде (м ³ /ч)
Системы среднего давления
Системы высокого давления
360 – 1800
1800 – 5400
Согласно CIBSE Guide B — HVAC & Refrigeration 2005 / Раздел 3. 10 Воздуховоды / Таблица 3.4, максимальный рекомендуемый воздуховод скорости в стояках и потолках в зависимости от типа применения (критическое, нормальное, некритическое) должно быть:
Таблица 7.0 Максимальные скорости для стояков и потолки
Скорость воздуха в воздуховоде (м/с)
для указанного типа номера
Воздуховод местонахождение
Воздуховод тип
Критический
Обычный
Некритические
Подступенок или над гипсокартоном потолок
Прямоугольный
Циркуляр
Над подвесным потолком
Прямоугольный
Циркуляр
Согласно CIBSE Guide B — HVAC & Refrigeration 2005 / Раздел 3. 10 Воздуховод / Таблица 3.5, максимальная скорость для отверстий подачи и возврата воздуха должна быть:
Таблица 8.0 Максимальная скорость подачи и отверстия для возвратного воздуха
Допустимая скорость воздуха (м/с)
Подача или возврат воздуха
Критический
Обычный
Некритичный
Поставка
Возврат
CARRIER Справочник
Согласно Справочнику перевозчика по воздуху Конструкция кондиционирования / Глава 2 Конструкция воздуховода, рекомендуемый воздуховод скорости для низкоскоростных систем должны быть:
Управляющий фактор воздуховода трение
Главные воздуховоды
Отводные воздуховоды
Заявка
Главный воздуховод
(Управляющий фактор генерация шума)
Поставка
Возврат
Поставка
Возврат
Резиденции
Апартаменты
Гостиничные номера
Больничные палаты
Личные кабинеты
Комнаты директоров
Библиотеки
Театры
Аудитории
Общие офисы
Рестораны высокого класса
Магазины высокого класса
Средний магазин
Кафетерии
Промышленный
(1)
Эти критерии могут использоваться по отдельности или в сочетании в зависимости от типа проекта, клиента Требования и технические характеристики системы. Все таблицы представляют собой наборы таблиц и цифры, существующие в разделах ссылок выше, и ни в коем случае не выражать личные результаты или ценности опыта. Читатель действительно воодушевлен подробно прочитать упомянутые разделы, чтобы иметь более всестороннее взгляд на дело.
Я надеюсь, что вы найдете этот пост интересным и познавательным.
Если вам понравилось, поделитесь им в социальных сетях, чтобы больше людей могли получить к нему доступ.
Если у вас есть какие-либо вопросы или вы хотите обсудить какой-либо особый случай, пожалуйста, оставьте свои комментарии ниже. Я буду рад ответить!
Характеристики возврата загрязняющих веществ для локальной области при наличии возвратного и рециркуляционного воздушного потока в помещении
Список журналов
Wiley-Blackwell Online Open
PMC8359287
Воздух в помещении
Воздух в помещении. 2021 июль; 31(4): 1267–1280.
Опубликовано в сети 19 февраля 2021 г. doi: 10.1111/ina.12803
, ¹ , ² и ³
Информация об авторе Примечания к статье Информация об авторских правах и лицензии Отказ от ответственности
Системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха (HVAC) обычно подают воздух, представляющий собой смесь свежего воздуха из наружной среды, и возвратного воздуха из помещений через вентиляцию. воздуховод. Этот воздух снижает тепловую нагрузку и снижает затраты на кондиционирование воздуха с использованием наружного воздуха. Такая рециркуляция комнатного воздуха в системах кондиционирования целесообразна с точки зрения энергосбережения; однако ухудшение качества воздуха может вызывать озабоченность из-за рециркуляции загрязненного воздуха в помещении. Здесь мы численно исследуем влияние рециркуляции/возврата загрязняющих веществ на формирование распределения концентраций локальных загрязняющих веществ в помещениях при изменении соотношения смешивания рециркуляционного воздуха в системе ОВКВ. Обсуждается детальная структура механизма формирования локальных распределений концентрации загрязняющих веществ с использованием различных показателей эффективности вентиляции помещений в упрощенных моделях помещений. Среди показателей частота посещений и чистая вероятность побега являются теми, которые непосредственно помогают в оценке характеристик рециркуляции/возврата загрязнителей внутри помещений. В результате, когда доля рециркулируемого воздуха становится большой, количество загрязняющих веществ, возвращающихся в целевую локальную область, частота посещения увеличивается экспоненциально, а чистая вероятность утечки, которая напрямую выражает вероятность выброса загрязняющих веществ из целевого объекта. домен — близок к нулю.
Ключевые слова: местный расход продувки, чистая вероятность утечки, чистая скорость утечки, возвратный воздух, эффективность вентиляции, частота посещений притока воздуха в помещение и возврата воздуха из помещения через вентиляционные каналы системы ОВКВ. В предположении стационарного поля течения уравнение переноса примеси становится линейной системой, а значение концентрации примеси в локальной точке определяется путем наложения распределений концентрации.
Показатели эффективности вентиляции, например, частота посещений ( VF ), скорость местного продувочного потока ( L ‐ PFR ), чистая скорость эвакуации ( NEV ) и чистая вероятность эвакуации ( NEP ), позволяют количественно оценить экспоненциальное увеличение концентрации загрязняющих веществ в локальной области или локальной точке, которое коррелирует с увеличением доли воздуха, рециркулирующего через систему HVAC.
Скорость потока наружного воздуха, необходимая для поддержания определенного уровня качества воздуха в помещении, обычно определяется с использованием двух факторов: пороговой концентрации в помещении, которая используется в качестве показателя/рекомендации для проектирования вентиляции, и количества загрязняющих веществ, образующихся в целевом помещении. пространство. Как правило, для поддержания качества воздуха в помещении будет подаваться наружный воздух, который будет смешиваться с «возвратным воздухом» с регулируемой температурой, который представляет собой воздух, возвращаемый в систему кондиционирования воздуха из помещения через воздуховоды. ¹ ^, ² Большинство систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха (HVAC) хотя бы частично рециркулируют воздух, чтобы увеличить мощность охлаждения и обогрева кондиционируемых помещений, избегая при этом энергетических и первых затрат на кондиционирование наружного воздуха. ³ ^, ⁴ Таким образом, в таких системах ОВКВ, если загрязняющие вещества, образующиеся в помещении, не могут быть надлежащим образом удалены фильтрующими или удаляющими устройствами в системах ОВКВ, существует вероятность того, что некоторые из загрязняющих веществ в воздухе кондиционированный воздух будет многократно смешиваться с воздухом на входе подачи. В предыдущих исследованиях сообщалось о методах расчета характеристик концентрации загрязняющих веществ в системах вентиляции с возвратным воздухом. 9Ли предложен алгоритм расчета распределения загрязнений внутри помещений в сложных различных системах вентиляции с рециркуляцией. ⁵ Hiyama et al. предложил метод расчета с использованием коэффициента отклика концентрации в качестве временного ряда для расчета трехмерного переноса концентрации в кондиционируемом помещении. ⁶ Ли и др. предложил универсальный численный метод определения распределения загрязняющих веществ в системе вентиляции с рециркуляцией в стационарном режиме на основе систем вентиляции с приточным воздухом и источником загрязнения. ⁷ Waters и Simons изучали влияние параметров эффективности вентиляции, например, среднего возраста воздуха и эффективности удаления загрязнений, на рециркуляцию воздуха в помещении с рециркуляцией мультизональным методом. ⁸ Шао и Ли и др. вывели краткое линейное выражение для установления корреляции между устойчивым распределением загрязняющих веществ и автономными приточным воздухом и источниками загрязняющих веществ с рециркуляцией воздуха и оценили влияние приточного воздуха и источников загрязняющих веществ на основе предложенного ими индекса доступности. ⁹ При рассмотрении эффективности вентиляции внутри помещений, особенно в локальных зонах, таких как жилая зона или зона дыхания, наличие возвратного воздуха означает рециркуляцию старого воздуха или загрязняющих веществ. ¹⁰ Часть кондиционированного воздуха, выводимого из помещения через вытяжные отверстия (содержащего часть загрязняющих веществ, образующихся в помещении), выбрасывается за пределы системы ОВКВ, а оставшаяся часть, определенный процент, возвращается в помещение как «возвратный воздух». Когда скорость потока воздуха для кондиционирования воздуха и скорость потока вытяжного воздуха постоянны, то есть сбалансированы по массе, и, следовательно, можно предположить, что поле потока находится в устойчивом состоянии, загрязняющие вещества, содержащиеся в потоке воздуха для кондиционирования воздуха из приточного приток должен быть равномерно распределен в помещении по закону сохранения массы и линейной суперпозиции. Когда доля возвратного воздуха равна нулю, т. е. кондиционируется весь свежий воздух/наружный воздух, формируется неравномерное распределение концентрации загрязняющих веществ, которые распределены неоднородно, и в помещении формируется неравномерная картина потока. В случае стационарного поля потока уравнение переноса загрязняющих веществ становится линейным уравнением, и тогда распределения концентрации загрязняющих веществ, содержащие несколько источников загрязняющих веществ, могут быть рассчитаны путем линейной суперпозиции. Другими словами, поле концентрации загрязняющих веществ в помещении при наличии «возвратного воздуха» в системе ОВК определяется однородностью концентрации загрязняющих веществ за счет наличия возвратного воздуха и неравномерным распределением концентраций, формируемым в помещении разнородными источниками загрязнения. и нелинейная картина потока, создаваемая при нулевом возврате воздуха. При рассмотрении эффективности вентиляции помещений, особенно при обсуждении формирования поля концентрации с упором на рециркуляцию загрязняющих веществ системой ОВКВ с возвратным воздухом, необходимы всесторонние оценки структуры формирования распределения концентрации загрязняющих веществ и механизма переноса, поскольку доля возврата воздух оказывает доминирующее влияние на уровень концентрации загрязняющих веществ внутри помещений.
Исследования эффективности вентиляции внутри помещений проводились в течение многих десятилетий, начиная с исследования Sandberg et al., и были предложены и использованы в практических проектах вентиляции различные полезные показатели для оценки эффективности вентиляции в помещениях. ¹¹ ^, ¹² ^, ¹³ Например, скорость местного продувочного потока ( L ‐ PFR ), и предложенная средняя частота посещений по Sandalberg (

9 VF ). ¹² ^, ¹³ ^, ¹⁴ ^, ¹⁵ и Kato et al. ¹⁶ ^, ¹⁷ исследована структура формирования локальных концентраций загрязняющих веществ не только в помещениях, но и в городской наружной вентиляции. ¹⁸ ^, ¹⁹ ^, ²⁰ ^, ²¹ ^, ²² ^, ²³ ^, ²⁴ Мы предложили новые концепции эффективности вентиляции, NEV и NEP , которые представляют собой индикаторы, позволяющие оценить эффективность вентиляции в локальной точке помещения.

Используя эти показатели, можно получить распределение эффективности вентиляции по локальной площади в помещении. ²⁵ ^, ²⁶ ^, ²⁷ ^, ²⁸ В этом контексте Lim et al. ²⁵ ^, ²⁶ и Chung et al. ²⁷ предложил использовать более конструктивные понятия, такие как чистая скорость убегания ( NEV ) и чистая вероятность убегания ( NEP ), в качестве показателей для определения эффективности вентиляции в определенной точке в замкнутом пространстве и исследовал основные свойства смесь загрязняющих веществ с помощью численного анализа. Лим и др. также сообщили о результатах оценки формирования поля концентраций в воздухе помещений с использованием концепции NEV с учетом химических реакций в воздушной фазе. ²⁸

На этом фоне целью настоящего исследования является исследование применимости показателей эффективности вентиляции, например, НЭВ , НЭП , ВФ , и Л – ПФР 900 гетерогенное поле смешения загрязняющих веществ, в котором существует «возвратный воздух» из системы ОВКВ, и количественно обсудить механизм формирования распределения концентрации загрязняющих веществ в локальной области в помещениях. Мы обсуждаем влияние доли возвратного воздуха на эффективность внутренней вентиляции на основе анализа вычислительной гидродинамики (CFD), точность прогнозирования которого обсуждается и проверяется.

Для понимания процесса вентиляции необходимо выяснить механизм переноса и формирования концентраций загрязняющих веществ, различая действие, вызываемое двумя популяциями: популяцией, вентилирующей пространство, т. е. покидающей пространство и никогда не возвращающейся в область , и население, возвращающееся (рециркулирующее) в домен, тем самым распространяя загрязняющие вещества. Важна следующая информация: (а) сколько раз загрязняющие вещества, образующиеся в целевом локальном домене, возвращаются в этот домен после ухода. Это определяется частотой посещений ( VF ), которая связана с количеством возвращающегося воздуха/загрязнителя, и чистой вероятностью утечки ( NEP ), которая обозначает вероятность того, что загрязняющее вещество транспортируется непосредственно к выпускному отверстию без повторного посещения целевой точки вдоль путь потока. Они отражают состояние потока, например, является ли поток однонаправленным или нет. ²⁹ (b) Количество свежего воздуха, используемого для разбавления и сброса загрязняющих веществ в данной местности. Это количественно определяется локальной скоростью продувочного потока ( L ‐ PFR ) и соответствующую скорость, которая является чистой скоростью эвакуатора ( NEV ). Эти понятия связаны с уходом населения и никогда не возвращаются. В этом исследовании мы выполнили CFD-анализ с помощью моделирования Навье-Стокса, усредненного по Рейнольдсу (RANS), и численно решили уравнение переноса усредненной по ансамблю скалярной величины.

∂ϕp∂t+∂Ujϕp∂xj=∂∂xjDeff∂ϕp∂xj+Sϕ

(1)

Deff=Dϕ+νtSct

(2)

кг м ⁻³ ) в целевом контрольном объеме (CV), U _j представляет усредненную по ансамблю скалярную величину скорости адвекции в направлении j , а Sϕ представляет скорость образования загрязнителя. Эффективная константа диффузии D _eff определяется уравнением (2), где Sc _t представляет турбулентное число Шмидта, νt представляет собой турбулентную вязкость, а Dϕ представляет молекулярную диффузию.

2.1. Чистая скорость убегания

В наших предыдущих исследованиях мы разработали показатель эффективности вентиляции для анализа структуры формирования поля концентрации загрязняющих веществ в точке как локальной области в помещении. Мы также обсудили физический смысл образования концентрации при минимизации целевой локальной области. ²⁵ ^, ²⁶ Для количественного обсуждения основной шкалы скоростей, непосредственно определяющей концентрацию загрязнителя в точке, мы предложили два определения NEV следующим образом:

nevj = 1ϕpuoutСТ -deff∂xjut -uinϕ -deff∂xxjin

(3)

nevj ∗ = 1 малоуат NEV _j представляет собой векторную величину j направления NEV , определяемую разностью потока оттока и потока притока на целевом CV. NEVj∗ представляет собой векторную величину j направления NEV , определяемого потоком оттока на целевом CV. В CFD минимальное разрешение соответствует CV для дискретизации, а NEV определяется и получается путем наложения эффекта диффузионного потока на эффект адвективного потока в каждом CV. NEV показывает, что движущей силой вентиляции и скалярного переноса является не только усредненная по времени скорость адвекции в этой точке, но и мгновенная флуктуирующая составляющая скорости воздуха (этот флуктуационный эффект соответствует молекулярной и турбулентной диффузии).

2.2. Чистая вероятность побега

В соответствии с контекстом NEV , мы также определили два вероятностных индекса для определения рециркуляции загрязнителей, то есть вероятность возвращения α, которая представляет собой вероятность того, что загрязнитель вернется в целевую точку (здесь, CV) как локальная область при условии, что загрязняющее вещество образуется в CV, а NEP обозначает вероятность того, что загрязняющее вещество транспортируется непосредственно к выпускному отверстию без повторного посещения целевого CV по пути потока. ²⁷ По определению сумма НЭП и α равна 1,0. They can be defined as follows:

α=FifAifFifAif+qVcv=FifAifFofAof

(5)

NEP=1‐α=qVcvFifAif+qVcv=FofAof‐FifAifFofAof

(6)

Here, F _of и А _из обозначают суммарный поток оттока (конвективный и диффузионный потоки) из целевого ЦВ (кг м ^-2 с ^-1 ) и площадь через поток истечения в целевом ЦВ (м ²) соответственно. qV _CV – общее количество загрязняющих веществ, образовавшихся в CV (кг с ^-1 ).

Fif=Uвхϕвх-Deff∂ϕ∂xjin,Fof=Uвыхϕвых-Deff∂ϕ∂xjout

(7)

2.3. Локальный расход продувки

Локальный расход продувки ( L ‐ PFR ) – это показатель эффективности вентиляции в локальной области, например, в рабочей зоне или замкнутом пространстве в помещении. Первоначально он был определен как эффективная скорость воздушного потока для удаления/продувки загрязняющих веществ из локальной области. В дополнение к первоначальному определению Сандберга, ¹⁴ Като и др. ¹⁶ предложил дополнительное определение, основанное на VF и среднем времени пребывания в целевом локальном домене ( T _p ).

L -PFR = QPCP = VPVF · TP

(8)

, где L – PFR представляет локальную скорость продувки (M ³ S ^{– 1}), ³ S ^{– 1}), ^{. – объем локального домена p (m ³ ), VF – частота посещения посылок жидкости или загрязнителя (-), T _p – среднее время пребывания посылок/загрязняющих веществ в локальном домене (с 1 пребывание ⁻¹ ), q _p – скорость образования посылок/загрязнителей в единицу времени (кг с ^-1 ), а C _p представляет собой усредненную по локальной области концентрацию (кг м ^-3 ).}

2.4. Частота посещений

VF представляет количество раз, когда частица входит и проходит через локальный домен. VF =1 означает, что после генерации частица появляется в локальной области только один раз, а затем, покинув локальную область, никогда не возвращается. ¹² VF =2 означает, что частица попадает в локальную область в первый раз, транспортируется наружу, а затем снова возвращается в локальную область из-за рециркуляционного потока только один раз. VF можно рассчитать с помощью уравнения (9).

VF=1+Δqpqp=1+JpMp

(9)

где J _p – количество посылок/загрязнителей, посещающих (возвращающихся) в целевой локальный домен в единицу времени (Particle s ⁻¹ ), M _p – количество посылок/загрязняющих веществ, генерируемых в локальная область (Particle s ⁻¹ ), Δqp — скорость поступления частиц/загрязняющих веществ в локальную область в единицу времени (кг с ⁻¹ ), а q _p обозначает скорость генерации частиц в единицу времени. единица времени (кг с ⁻¹ ).

2.5. Нормализованная концентрация в локальной области

Средняя концентрация загрязнителя может предоставить фундаментальную и важную информацию об эффективности вентиляции, а затем нормированная концентрация загрязнителя в локальной области становится безразмерной с репрезентативной концентрацией, то есть идеальной концентрацией смешивания, определяемой просто загрязняющим веществом. мощность генерации и скорость вентиляции, обычно принимаемые для проектирования вентиляции.

Cn=CpCe=Cp·Qinqp=QinL-PFR

(10)

Здесь C _p – средняя концентрация в локальной области P (кг·м ⁻³ ), m ⁻³ ), C _n – нормированная концентрация в локальной области P (‐), Q _в – расход воздуха из приточного отверстия (кг·м ⁻³ ).

В этом исследовании эти показатели эффективности вентиляции численно анализируются в описанных ниже упрощенных моделях помещений.

Мы использовали два упрощенных случая помещения, формирующих большой внутренний циркуляционный поток в пространствах с разным соотношением сторон и разными условиями смешивания воздуха: простая модель квадратного помещения (двумерный анализ) и простая модель прямоугольного помещения (трехмерный анализ), который представляет собой эталонный тестовый пример Приложения МЭА с подробными данными измерений. Геометрия двух модельных случаев помещения была установлена для того, чтобы исследовать влияние различий в соотношении сторон помещения на изменение распределения эффективности вентиляции в локальных областях. Температурный режим принимался изотермическим. Чтобы не обсуждать зависимость влияния числа Рейнольдса ( Re ) поля потока предполагалась постоянная и фиксированная скорость приточного воздуха через приточный вход системы ОВКВ, а доля возвратного воздуха в скорости приточного воздуха постепенно увеличивалась от нуля (0%) до 90%. . Состояние возвратного воздуха 0% представляет собой подачу только свежего воздуха. В случае 100% возвратного воздуха свежий наружный воздух в помещение не подается; следовательно, концентрация загрязняющих веществ в помещении становится бесконечной, поскольку загрязняющие вещества, образующиеся в замкнутом пространстве, не разбавляются. Для анализа эффективности вентиляции модели помещений были разделены на верхнюю и нижнюю части, причем нижняя часть каждой модели помещения принималась за целевую локальную область, например занимаемое пространство. Мы предположили, что площадь ниже y = 5,6 L _в в квадратном корпусе и y = 0,5 H в прямоугольном корпусе в качестве локальных доменов для включения сильного воздушного потока вдоль поверхности стены и застойной зоны. Эти значения представляют собой высоту через область, где скорость почти равна нулю в центре рециркуляционного потока.

Количество приточного воздуха задается постоянно, а при наличии в системе ОВиК возвратного воздуха постепенно менялось соотношение наружного свежего воздуха, включаемого в приточный воздух, и скалярная (загрязняющая) концентрация, включаемая в приточный воздух. определяется соотношением возвратного воздуха. Скорость возврата загрязняющих веществ устанавливалась коэффициентом возвратного воздуха. Если отношение возвратного воздуха к приточному в помещении принимается равным « γ “, отношение наружного воздуха к приточному будет “1‐ γ “. Здесь норма возвратного загрязняющего вещества, включенная в приточный воздух q ‘ (кг·с ⁻¹), записывается следующим образом: где представляет скорость образования загрязняющих веществ в единицу времени в целевой локальной области (кг с ^-1 ), а q ‘ представляет скорость возврата загрязняющих веществ, включенных в приточный воздух в единицу времени (кг с ^-1).

Предполагая, что n бесконечно, q ’ задается следующим уравнением через бесконечный ряд.

qγ×11-γ=q’

(13)

q’=γ1-γq

(14)

q+q’=11-γq

(15)

Поля стока анализировались с использованием стандартной k-ε модели с обобщенным логарифмическим законом для функция стены. В скалярном анализе адвекции и диффузии, выполненном в этом исследовании, предполагались пассивные загрязнители, например, гипотетические загрязнители с точно такими же физическими свойствами, как у воздуха. Чтобы получить L ‐ PFR и VF распределения целевого района, загрязнитель постоянно генерировался в целевом локальном домене для анализа адвекции и диффузии. С другой стороны, для получения распределений NEV и NEP по целевой площади или помещению загрязняющее вещество должно генерироваться в каждом CV для расчетов NEV и NEP , а также для NEV и Распределения NEP целевой области или комнаты были рассчитаны путем наложения каждого значения для каждого CV. Это означает, что 9Распределение 0039 NEV было получено путем наложения результатов отдельных независимых анализов NEV . Скалярный анализ адвективного и диффузионного поля выполнялся с использованием того же количества расчетов, что и общее количество CV целевой области в случае анализа NEV и NEP . Например, в случае целевой области с 1000 общими CV потребовалось 1000 проанализированных случаев для получения распределений NEV и NEP целевой области. ²⁵ ^, ²⁶ ^, ²⁷ На рисунке показана схема модели помещения и системы ОВКВ с возвратным воздухом.

Открыть в отдельном окне

Схема рециркуляции пыли/свежего воздуха/центральной системы ОВКВ

3.1. Условия численного анализа для модели квадратной комнаты (двумерный случай)

Модель закрытой квадратной комнаты с пространственным размером 10 L _дюйма × 10 L _дюйма (где L _в — размер входного отверстия подачи; в этом исследовании 4 ячейки) показано на рисунке . Комната была разделена на равные промежутки 40 × 40 CV размером 1/4 ширины входного отверстия L _в . Этот дизайн сетки был определен в результате тщательной проверки независимости сетки. Условия численного расчета и граничные условия для модели квадратной комнаты приведены в таблице. Приточные входные отверстия располагались на стене у пола, безразмерная скорость воздуха U _в =1,0 (-), а интенсивность турбулентности установлена на 30%. ТАБЛИЦА 1

Геометрия: 10 L _в ×10 L _в ( L _в : размер входного отверстия)

Meshes: структурированная сетка с 1600 (=40 (X)×40 (Y)) сетками

Модель турбулентности: стандарт k ‐ε модель

Алгоритм: ПРОСТОЙ

Схема дискретизации: БЫСТРАЯ схема для термина адвекции

Граница притока: U _в =1,0 [-], к _в =3/2×( U _в × 0,3) ² [м ² /с ² ], ε _в = C _μ ^3/4 × к ^3/2 / л _дюйм [м ² /с ³ ]

Граница оттока: ∇ U _вых = ∇ k _вых = ∇ ε _{вых =0}

Обработка стен: (Скорость) обобщенный логарифмический закон, (Скаляр)∂ϕ∂xj=0

Открыть в отдельном окне

3.

2. Условия численного анализа для модели прямоугольной комнаты (трехмерный случай)

Тестовый пример Приложения 20 МЭА, который использовался в качестве модели прямоугольной комнаты, показан на рисунке . ³⁰ ^, ³¹ ^, ³² ^, ³³ ^, ³⁴ ^, ³⁵ ^, ³⁶ The numerical and boundary conditions are summarized in Table . Входное отверстие подачи располагалось на стене у потолка, и была принята скорость подачи U _в =0,455 м с ^-1. Интенсивность турбулентности была установлена равной 4% в соответствии с результатами эксперимента. Мы провели предварительный CFD-анализ, чтобы определить независимый дизайн сетки и условия численного анализа для воспроизведения экспериментальных результатов с достаточной точностью.

Открыть в отдельном окне

Область анализа прямоугольной модели помещения (3D-пример, тестовый пример Приложения)

ТАБЛИЦА 2

Численные и граничные условия для прямоугольной модели помещения (3D, тестовый пример IEA Приложение 20)

Геометрия: H = W = 3,0 м, L = 9,0 м, h = 0,168 м, t = 0,48 м

Условия притока эксперимента: U _в = 0,455 м/с и TI = 4%

Meshes: структурированная сетка с 59 850 сетками

Модель турбулентности: стандарт k ‐ε модель

Алгоритм: ПРОСТОЙ

Схема дискретизации: БЫСТРАЯ схема для термина адвекции

Граница притока: U _в = 0,455 [м/с], K _в = 3/2 × ( U _в × 0,04) ^{6 2} [M ^{66666666666666666666666666666/2 ^{6 2 ^{6 2 ^{66666 2 ^{6666 2 ^{6 2 ^{6666 2 ^{6 2 ^{6 2 ^{66 2 ^{6 2 ^{6 2 ^{6 2 ^{66 2 ^{6666/2 × 0,04). 2} ], ε _в = С _мк ^3/4 × к _дюйма ^3/2 / l _in [m ² /s ³ ], C _μ =0.09, l _in =(1/10) h}}}}}}}}}}}}}}

Граница оттока: ∇ U _вых = ∇ k _вых = ∇ ε _{вых =0}

Обработка стен: (Скорость) обобщенный логарифмический закон, (Скаляр)∂ϕ∂xj=0

Открыть в отдельном окне

3.3. Валидация и контроль качества CFD

При анализе CFD были приняты структурированные сетки для обеспечения точности прогнозирования полей течения. Перед окончательным расчетом были тщательно проведены проверки зависимости от сетки, а качество ячеек, например, коэффициент расширения и соотношение сторон в модели прямоугольного помещения (3D), тщательно контролировалось. Общее качество CFD-симуляций тщательно контролировалось в соответствии с рекомендациями и ранее опубликованными результатами эталонных тестов. ³⁰

4.1. Распределение воздушного потока

Распределение воздушного потока для модели квадратного помещения (2D-вариант) показано на рисунке . На рисунке A показана линия тока для случая с квадратным помещением, а на рисунке B показано распределение скорости воздуха, нормализованное по скорости приточного воздуха, для случая с квадратным помещением. Воздушный поток, подаваемый по полу, образовывал большой циркуляционный поток в направлении против часовой стрелки. Относительно высокие значения скорости воздуха наблюдались вблизи пола и на стене напротив приточного входа. Напротив, в центре модели помещения образовалась зона застойного потока.

Открыть в отдельном окне

Распределение воздушного потока для модели квадратного помещения (2D-вариант)

Распределение воздушного потока для модели прямоугольного помещения (3D-вариант), использованное в контрольном тестовом примере Приложения, показано на рисунке . На рисунке A показано векторное распределение воздушного потока в помещении, на рисунке B показано скалярное распределение воздушного потока, а на рисунке C показано сравнение экспериментальных и численных результатов в двух горизонтальных положениях ( y = H ‐ h /2 и y = h /2) и два положения по вертикали ( x = H и x = 2 H ) в центре направления 9 z (0 0 ‐ 9 z ) = 0,5 H ) в модели прямоугольного помещения (3D-кейс). На рисунке значения скорости воздуха нормированы по скорости приточного воздуха (=0,455 м/с). Численные результаты хорошо согласуются с экспериментальными результатами. Поток вентиляционного воздуха подавался вдоль потолка и образовывал большой циркуляционный поток по часовой стрелке. Относительно высокие значения скорости воздуха наблюдались вблизи потолка и на стене напротив приточного отверстия и на полу. Напротив, в центральной части модели помещения образовался застойный поток.

Открыть в отдельном окне

Распределение потоков воздуха для прямоугольной модели помещения (3D случай)

4.2. Результаты диффузионного поля

4.2.1. Распределения концентрации загрязняющих веществ

На рисунке показано распределение концентрации загрязняющих веществ, нормализованное по концентрации на выходе выхлопных газов, при условии 0% возвратного воздуха (весь подаваемый воздух является свежим воздухом). Генерация поллютантов происходила равномерно в локальной области (зона ниже y = 5,6· L _в для квадратного помещения и y = 0,5 H в z = 0,5 H сечения для прямоугольного помещения). Максимальные значения концентрации загрязняющих веществ, нормированные на концентрацию на выходе выхлопа, наблюдались в застойной зоне, которая находится в центре в случае квадратного помещения и вблизи левой стены, включая приточное отверстие в прямоугольном помещении. кейс. Максимальные значения по сравнению с идеальными условиями смешивания в каждом случае были в 3,1 раза и 2,2 раза выше для квадратной и прямоугольной комнат соответственно.

Открыть в отдельном окне

Распределения концентрации загрязняющих веществ, нормализованные по концентрации на выходе выхлопных газов при 0% рециркуляции воздуха, C / C _e : случай квадратного помещения и z = 0,5 Секция H в прямоугольном корпусе помещения

На рисунке показаны распределения нормированной концентрации в локальной области p с использованием концентрации на выпускном отверстии, C _p / C _e , в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось отображает процент возвратного воздуха (%) из приточного входа, а вертикальная ось указывает среднюю нормализованную концентрацию в локальной области (площади ниже линии y = 5,6 л _в для квадрата случае помещения и ниже сечения y = 0,5 H для случая прямоугольного помещения).

Открыть в отдельном окне

Распределение нормированной концентрации в локальной области p с использованием концентрации на выпускном отверстии, C _p / C _e , как функция процентного содержания возвратного воздуха (%)

Нормализованная концентрация загрязняющих веществ увеличивается экспоненциально, когда соотношение возвратного воздуха превышает 50%. Нормированные концентрации загрязняющих веществ при 80-процентном возврате воздуха по сравнению с 0-процентным возвратом воздуха были в 3,1 и 3,5 раза выше, чем для квадратного помещения и прямоугольного помещения соответственно.

На рисунке показано среднее распределение концентрации загрязняющих веществ в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). На рисунке показаны изменения средней концентрации всей линии ( y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в z 0 90 = 0,5 в случае прямоугольного помещения) в соответствии с изменением процентного содержания возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) от приточного входа, а вертикальная ось указывает среднюю концентрацию (усредненное значение по y = 5,6 L _{в строке} для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в случае z = 0,5 H ), который был нормализован для случая концентрации прямоугольной комнаты на выпускном отверстии в условиях 0% возвратного воздуха. На рисунке показаны средние распределения концентрации вдоль линии y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в z = 0,5 H сечение для прямоугольного помещения в зависимости от изменения процентного содержания возвратного воздуха (%).

Открыть в отдельном окне

Распределения средней концентрации загрязняющих веществ, нормализованные с использованием концентрации на выпуске выхлопных газов ( C / C _e ) в каждом условии процентного содержания возвратного воздуха в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха ( %)

Когда процент возвратного воздуха превышал 50%, концентрация загрязняющих веществ быстро увеличивалась. При 0% возвратного воздуха, то есть полностью свежем воздухе, средние концентрации составляли 0,5 в случае с квадратным помещением и 0,4 в случае с прямоугольным помещением (рисунок ). Эти результаты показывают, что воздух в помещении на 50% и 60% лучше, соответственно, по сравнению с помещениями, в которых предполагается идеальное перемешивание.

4.2.2. Распределения эффективности вентиляции

На рисунке показаны нормализованные распределения VF с использованием VF при условии 0% возвратного воздуха в локальную область (площади ниже y = 5,6 L _в линии для квадрата y = 0,5 H сечения для прямоугольного комнатного случая) в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) от приточного входа, а вертикальная ось указывает среднее значение VF в локальную область (области ниже линии y = 5,6 L _в для случая с квадратным помещением и ниже сечения y = 0,5 H для случая с прямоугольным помещением).

Открыть в отдельном окне. линия для случая квадратной комнаты и ниже y = 0,5 H сечение для прямоугольного помещения) в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%) средняя концентрация загрязняющих веществ показана на рисунке A. Когда возвратный воздух превышал 50 % как в квадратных, так и в прямоугольных помещениях, значения VF экспоненциально увеличивались. В условиях 0% возвратного воздуха VF 9Значения 0040 до нормализации составляли 15,0 (-) в случае квадратной комнаты и 3,7 (-) в случае прямоугольной комнаты. В условиях 80% возвратного воздуха значения составляли 2,54 в случае квадратного помещения и 3,36 в случае прямоугольного помещения. Это означает, что число попаданий частицы в локальную область и прохождения через нее после выхода из нее увеличилось в 2,54 раза и в 3,36 раза в случае квадратной комнаты и в случае прямоугольной комнаты соответственно.

На рисунке показан нормализованный L ‐ PFR в локальный домен (области ниже линии y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и ниже сечения y = 0,5 H для случая прямоугольной комнаты) процентного содержания возвратного воздуха (%). На рисунке A показаны нормализованные L ‐ PFR с использованием количества приточного воздуха, L ‐ PFR / Q _sa . На рисунке B обозначено нормализованное значение L ‐ 9.0039 PFR с использованием количества наружного воздуха, включенного в состав приточного воздуха, то есть расхода вентиляционного воздуха, L ‐ PFR / Q _в . Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) от приточного входа, а вертикальная ось указывает нормализованное значение L ‐ PFR .

Открыть в отдельном окне

Нормированный локальный расход продувки ( л ‐ PFR ) в локальную область как функция процентного содержания возвратного воздуха (%)

Когда процент возвратного воздуха увеличивается, L ‐ PFR / Q _sa постепенно уменьшается и приближается к нулю, поскольку VF представляет время возвращения загрязняющего вещества в целевую локальную область, экспоненциально увеличивающееся , как показано на рисунке . Значения L ‐ PFR / Q _sa в условиях 80 % рециркуляции воздуха по сравнению со значениями в условиях 0 % рециркуляции воздуха уменьшились на 68 % и 72 % в случае квадратного помещения и прямоугольного помещения соответственно. . С другой стороны, L ‐ PFR / Q _в значение постепенно увеличивалось и приближалось к 1,0 по мере того, как увеличивался процент возвратного воздуха, поскольку распределение концентрации загрязняющих веществ было близко к условиям идеального смешивания. В условиях 0% рециркуляции нормализованное значение L ‐ PFR / Q _в составляло 0,52 в случае квадратного помещения и 0,63 в случае прямоугольного помещения, как показано на рисунке B. Модель L – ПФР /Значения Q _в в условиях 80% рециркуляции воздуха по сравнению с 0% рециркуляцией воздуха увеличились на 62,0% и 42,0% в случаях квадратного помещения и прямоугольного помещения, соответственно.

На рисунке показаны распределения нормированного NEV с использованием скорости приточного воздуха (здесь NEV ) в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). На рисунке A показано изменение среднего значения NEV всей линии ( y = 5,6 L _в для случая с квадратной комнатой и y = 0,5 H в сечении z = 0,5 H для прямоугольного комнатного корпуса) по изменению процентного содержания возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) из приточного впускного отверстия, а вертикальная ось указывает среднее значение NEV (усредненное значение вместе с линией y = 5,6 L _в для квадратного помещения). случай и y = 0,5 H в z = 0,5 H для прямоугольного комнатного шкафа). На рисунках B и C показаны распределения NEV (рассчитанные для каждого CV) вдоль линии y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H 90 9040 в случае 90 040 0,5 H сечение для прямоугольного корпуса помещения по изменению процентного содержания возвратного воздуха (%). В условиях 0% возвратного воздуха, то есть полностью свежего воздуха, значения NEV составляли 0,22 и 0,5 в случаях квадратного помещения и прямоугольного помещения соответственно (рис. A). NEV постепенно уменьшался и приближался к нулю по мере увеличения коэффициента возвратного воздуха. Значения NEV в условиях 80% рециркуляции воздуха снизились примерно на 90% как в квадратных, так и в прямоугольных помещениях, что означает, что скорость проветривания загрязнителя стала очень низкой.

Открыть в отдельном окне

Распределения нормированной чистой скорости убегания с использованием скорости приточного воздуха ( NEV / U _в ) в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%)

На рисунке показано распределение нормированного NEV* с использованием скорости приточного воздуха ( NEV* / U _в ; здесь NEV* ) в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). На рисунке A показаны изменения среднего значения NEV* для всей линии ( y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H = 9 в случае

9 z для прямоугольного корпуса) в соответствии с изменением процентного содержания возвратного воздуха (%).

Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) из приточного впускного отверстия, а вертикальная ось указывает среднее значение NEV* (усредненное значение вдоль Y = 5,6 L _в для корпуса в квадратной комнате и Y = 0,5 H в прямом помещении Z = 0,5 H для секции. кейс). На рисунках B и C показаны распределения NEV* (рассчитанные для каждого CV) вдоль линии y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в случае 4 z . = 0,5 Секция H для прямоугольного корпуса в соответствии с изменением процентного содержания возвратного воздуха (%). В условиях 0% возвратного воздуха значения NEV* , представляющие скорость переноса загрязняющего вещества в CV под влиянием адвективного потока и диффузионного потока выходящего потока на целевом CV, составляли 0,52 в случае квадратного помещения и 0,34 в случае квадратного помещения. случай прямоугольной комнаты (рис. A). Значение NEV* постепенно уменьшалось и приближалось к постоянному значению по мере увеличения коэффициента возвратного воздуха. Это связано с тем, что влияние диффузии на перенос загрязнителей было уменьшено, а перенос загрязнителей зависел от адвективного потока. Значения NEV* в условиях 80% рециркуляции воздуха уменьшились примерно на 30% и 55% в квадратных и прямоугольных комнатах соответственно.

Открыть в отдельном окне. распределения для нормализованного NEV* , NEV* / U _в , по скорости адвекции, NEV* / U , при каждом CV в зависимости от процента возвратного воздуха (%). На рисунке А показаны изменения среднего нормализованного NEV* / U всей линии ( y = 5,6 L _в ) в зависимости от изменения процентного содержания возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось обозначает процент возвратного воздуха (%) из приточного впускного отверстия, а вертикальная ось указывает среднее нормализованное значение NEV* / U (усредненное значение вдоль линии Y = 5,6 L _в для квадратной комнаты и y = 0,5 H в Z = 0,5 H в Z = 0,5 H H 39 H H . сечение для корпуса прямоугольной комнаты). На рисунках (b) и (c) показаны нормализованные распределения NEV* / U (которые рассчитываются для каждого CV) вдоль линии y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в секции z = 0,5 H для случая прямоугольного помещения по изменению процентного содержания возвратного воздуха (%). В условиях 0% возвратного воздуха значения NEV* / U , представляющие влияние диффузии на перенос загрязняющих веществ при CV, составляли 2,3 в случае квадратного помещения и 34,5 в случае прямоугольного помещения (рис. A). Величина NEV* / U представляет собой отношение интегрального влияния адвекции и диффузии к адвективному влиянию на перенос загрязняющих веществ. Когда соотношение возвратного воздуха увеличивается, распределения концентрации загрязняющих веществ близки к распределению в условиях идеального смешивания, а эффект диффузии будет близок к нулю. Следовательно, NEV* / Значение U постепенно изменялось и приближалось к 1,0 по мере увеличения коэффициента рециркуляции воздуха. Нормализованные значения NEV* / U имеют максимальные значения в центре ( x = 4,6 L _в в случае квадратной комнаты и x = 2,1H в случае прямоугольной комнаты) рециркуляционный поток (рис. B и C). Максимальные значения NEV* / U при нулевом возврате воздуха составили 18,3 в случае квадратного помещения и 49.0 в прямоугольном корпусе. Значения в условиях 80% возвратного воздуха уменьшились на 52% в случае квадратного помещения и на 75% в случае прямоугольного помещения.

Открыть в отдельном окне. распределения NEP в зависимости от процентного содержания возвратного воздуха (%). На рисунке A показано изменение среднего НЭП всей линейки ( y = 5,6 L _в для квадратного корпуса и y = 0,5 H в z корпуса прямоугольного сечения) по изменению процента возвратного воздуха (%). Горизонтальная ось показывает процент возвратного воздуха (%) от приточного входа, а вертикальная ось указывает среднее значение NEP (усредненное значение вдоль y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в секции z = 0,5 H для случая прямоугольной комнаты). На рисунках B и C показаны распределения NEP (рассчитанные для каждого CV) вдоль линии ( y = 5,6 L _в для случая квадратной комнаты и y = 0,5 H в случае 4 z = 0,5 H сечения для прямоугольного помещения) по изменению процентного содержания возвратного воздуха (%). В условиях 0% возвратного воздуха Значение NEP составляет 0,91 в случае квадратного помещения и 0,73 в случае прямоугольного помещения (рис. A). Значения NEP постепенно снижались по мере увеличения коэффициента возвратного воздуха. Значения в условиях 80% возвратного воздуха уменьшились на 43% в случае квадратного помещения и на 67% в случае прямоугольного помещения. Это означает, что вероятность выброса загрязняющих веществ из помещений в пропорции возвратного воздуха уменьшилась на 43 % в случае квадратного помещения и на 67 % в случае прямоугольного помещения.

Открыть в отдельном окне

Распределения чистой вероятности утечки ( NEP ) как функция процентного содержания возвратного воздуха (%)

воздух, подаваемый через впускной патрубок, представлял собой не вновь образующиеся загрязняющие вещества, а просто рециркулирующие загрязняющие вещества. Загрязняющие вещества генерировались равномерно в локальной области для анализов VF и L ‐ PFR и генерировались в каждом CV по НЭВ и НЭП анализы. Когда процент возвратного воздуха увеличивался, средняя концентрация загрязняющих веществ также увеличивалась. В частности, когда условия возвратного воздуха превышали 50%, концентрация загрязняющих веществ быстро возрастала. Значение NEV* / U уменьшилось и приблизилось к 1,0 по мере увеличения коэффициента рециркуляции воздуха. Это означает, что при переносе загрязняющих веществ в значительной степени преобладает эффект конвекции по мере увеличения доли возвратного воздуха.

Предполагая, что целевая локальная область полностью смешанная, средняя концентрация загрязняющих веществ в локальной области становится везде равной 1,0 (здесь концентрация нормирована по концентрации на выходе выхлопных газов при условии 0% возвратного воздуха). Например, при условии 20% возвратного воздуха, учитывая, что скорость потока приточного воздуха постоянна, средняя концентрация в локальной области увеличивается до 1,25, поскольку скорость потока наружного чистого воздуха уменьшается до 80% от скорости потока свежего воздуха. . Точно так же средняя концентрация в локальной области увеличилась до 2,0 для условий возвратного воздуха 50% и до 5,0 для условий возвратного воздуха 80%. Это универсальный тренд линейной суперпозиции концентраций загрязняющих веществ в условиях стационарного потока. В соответствии с этим увеличением средней концентрации значение VF в отношении этого локального домена также увеличился.

Стандарт ПФР , нормированный по расходу приточного воздуха через приточный воздухозаборник, с расходом наружного воздуха, включенным в состав приточного воздуха, показал обратную зависимость от средней концентрации загрязняющих возвратного воздуха. В этих условиях, когда доля возвратного воздуха увеличилась, нормализованное значение PFR приблизилось к 1,0, поскольку средняя концентрация в локальной области стала близкой к условиям идеального смешивания и, следовательно, была близка к 1,0. Поскольку загрязняющие вещества в возвратном воздухе, подаваемом из приточного воздухозаборника, равномерно распределяются по помещению, градиент концентрации на каждом КВ в помещении формируется за счет образования загрязняющих веществ в помещении. Следовательно, градиент концентрации на каждом ЦВ в помещении не менялся даже при изменении процентного содержания возвратного воздуха. Иными словами, даже при изменении коэффициента рециркуляции величина диффузионного потока на каждом КВ, т. е. -Dэфф∂ϕ∂xjКВ, не меняется и всегда постоянна. Другими словами, увеличение VF , когда доля возвратного воздуха увеличивается, что соответствует увеличению адвективного потока UϕCV. В предположении стационарного поля течения фактором, определяющим адвективный поток, является скорость воздуха и значение концентрации каждого CV, и, следовательно, он пропорционален скорости увеличения концентрации, когда загрязняющие вещества в возвратном воздухе, подаваемом из входное отверстие подачи равномерно распределено в помещении.

Напротив, в этом исследовании процент возвратного воздуха по отношению к общему расходу приточного воздуха контролировался на постоянном уровне, а изменения скорости возврата загрязняющего вещества оказывали значительное влияние на изменения уровней концентрации загрязняющих веществ в помещении. . Например, если скорость выброса загрязняющего вещества случайно удваивается, усредненная по помещению концентрация также удваивается при условии 0% возвратного воздуха. Точно так же средняя по помещению концентрация становится в 4 раза выше при 50% возврате воздуха и в 10 раз выше при 80% возврате воздуха.

Если при проектировании вентиляции предполагается постоянная интенсивность выбросов загрязняющих веществ, изменения интенсивности выбросов загрязняющих веществ в присутствии возвратного воздуха могут легко привести к ухудшению качества воздуха в помещении, и, следовательно, важны мониторинг концентрации загрязняющих веществ и системы вентиляции с регулированием по потребности. ³⁷ ^, ³⁸ ^, ³⁹ ^, ⁴⁰ ^, ⁴¹ ^, ⁴² When designing indoor ventilation for a room such as a classroom in a university where the number жителей/студентов варьируется, установка объема вентиляции часто зависит от максимального количества пользователей, а нагрузка на охлаждение или обогрев увеличивается из-за того, что вводится больший, чем необходимо, объем вентиляции. Следовательно, важна оптимальная конструкция системы HVAC и управление потреблением, которое уравновешивает качество воздуха в помещении с потреблением энергии.

Природа загрязняющих веществ в возвращающемся и рециркулирующем воздухе хорошо известна как в академических, так и в промышленных сообществах, поскольку возвратный и рециркулирующий воздушные потоки являются детерминированными факторами распределения концентрации загрязняющих веществ в помещениях. При решении этого вопроса не так много примеров количественной оценки влияния внутренней рециркуляции и возврата по системе воздуховодов ОВиК на формирование распределения концентрации загрязняющих веществ с использованием различных показателей эффективности вентиляции. Для того, чтобы понять суть механизма формирования распределения концентрации загрязняющих веществ в замкнутом пространстве, в этом исследовании были приняты очень простые граничные условия, а расчет предполагал изотермический режим. Поэтому влияние распределения температуры или теплового шлейфа на перенос загрязняющих веществ не учитывалось.

Целевые комнаты модели в этом исследовании были очень простыми прямоугольными формами, используемыми для получения универсальных результатов; они не предназначались для точного воспроизведения реальных зданий, и не было воспроизведения мебели и жителей. Система HVAC также была упрощена, а удаление загрязняющих веществ фильтрами и осаждение загрязняющих веществ в воздуховодах не было включено в это исследование. Загрязняющие вещества, используемые при анализе эффективности вентиляции, также считались пассивными скалярами, а специфические характеристики загрязняющих веществ, например, газовая фаза и фаза частиц, размер частиц и число Шмидта, не учитывались. Эти упрощения указывают на то, что данное исследование проводилось в очень ограниченных условиях; однако мы полагаем, что эти упрощения делают более понятным механизм формирования распределений концентраций загрязняющих веществ. Ориентированное на приложения исследование, нацеленное на фактические площади зданий и дизайн вентиляции, станет важным вопросом, который необходимо решить в будущем.

Обычно воздух в вентилируемом помещении состоит из двух популяций.

Население, вентилирующее пространство, то есть покидающее пространство и никогда не возвращающееся в домен.
Население, возвращающееся (рециркулирующее) и тем самым распространяющее загрязнители.

Две совокупности генерируются самой системой распределения воздуха, поскольку воздух захватывается потоком воздуха, подаваемым в помещение. Конечным результатом является то, что система распределения воздуха создает в помещении скорость потока, превышающую скорость подаваемого воздуха. Однако воздух вытягивается из помещения с той же скоростью, что и подается. Это означает, что избыточный воздух должен возвращаться (рециркулировать) в помещение. Он несколько раз циркулирует в комнате, прежде чем, наконец, покинуть ее. Для понимания механизма формирования распределения концентраций загрязняющих веществ при наличии «возвратного воздуха» системы ОВиК и большого рециркуляционного потока в помещении были исследованы возвратные характеристики загрязняющих веществ по показателям эффективности вентиляции, например, НЭВ , НЭП , ВФ , и Л ‐ ПФР , при условиях, при которых доля возвратного воздуха в системе ОВК изменена с 0% до 90%.

Результаты численного исследования можно резюмировать следующим образом:

Концентрация загрязняющих веществ и ВФ увеличились, а NEV , NEP и L ‐ PFR уменьшились по мере увеличения доли возвратного воздуха. Когда доля возвратного воздуха превышает 50%, концентрация загрязняющих веществ и VF быстро увеличивался.
Значение NEV* приблизилось к скорости адвекционного воздуха по мере увеличения процента возвратного воздуха. NEV* / U постепенно уменьшался и приближался к 1,0 по мере увеличения доли возвратного воздуха, поскольку при переносе загрязняющих веществ преобладает эффект конвекции по мере увеличения доли возвратного воздуха.
При увеличении доли возвратного воздуха л ‐ PFR приблизился к 0, а L ‐ PFR , нормализованный расходом вентиляционного воздуха, приблизился к 1,0, потому что средняя концентрация в локальной области стала идеальным условием перемешивания.

ϕ _p: усредненная по объему концентрация загрязняющих веществ (кг·м ⁻³ ) в целевом контрольном объеме (CV)
U _j: усредненная по ансамблю скалярная величина скорости адвекции в направлении j
S _ϕ: скорость образования загрязнителя
D _eff: эффективная константа диффузии
Sc _t: турбулентное число Шмидта
v _т: турбулентная вязкость
D _ϕ: молекулярная диффузия
α: вероятность возврата в целевое CV целевого загрязняющего вещества, которое генерируется в целевом CV (-)
γ: соотношение возвратного воздуха в системе HVAC (‐)
F _if: суммарный приток (конвективный и диффузионный) от целевого ЦВ (кг·м ⁻² с ⁻¹ )
F _of: суммарный отток (конвективный и диффузионный) от целевого ЦВ (кг·м ⁻² с ⁻¹ )
А _если: площадь через приток потока в ЦВ цели (м ² )
_из: площадь через поток истечения в ЦВ мишени (м ² )
qV _CV: общее количество загрязняющих веществ, образовавшихся в CV (кг с ⁻¹ )
V _p: объем локального домена p (m ³ )
ВФ: частота посещения посылок жидкости или загрязнителя (‐)
T _p: среднее время нахождения посылок/загрязняющих веществ в местном домене (с 1 нахождение ⁻¹ )
q _p: количество посылок/коэффициент образования загрязняющих веществ в единицу времени в локальной области p (кг с ⁻¹ )
C _p: локальная усредненная концентрация (кг·м ⁻³ )
J _p: количество посылок/загрязняющих веществ, посещающих (возвращающихся) в целевой локальный домен в единицу времени (Particle s ⁻¹ )
M _p: количество посылок/загрязняющих веществ, образующихся в локальной области (Particle s ⁻¹ )
Δqp: скорость поступления посылок/загрязняющих веществ в локальную область в единицу времени (кг с ⁻¹ )
Вопрос: скорость образования загрязняющих веществ в единицу времени в целевой локальной области (кг с ⁻¹ )
д’: норма загрязнителя, включенного в приточный воздух в единицу времени (кг с ⁻¹ )
C _p: средняя концентрация в локальной области P (кг·м ⁻³ )
С _е: средняя концентрация на выходе из выхлопных газов (кг·м ⁻³ )
C _n: нормализованная концентрация в локальной области (-)
Q _в: расход воздуха из приточного приточного отверстия, количество свежего наружного воздуха (м ³ с ⁻¹ )
Q _sa: количество приточного воздуха суммируется количество возвратного воздуха и количество наружного свежего воздуха (м ³ s ⁻¹ )

Это исследование было частично поддержано JSPS (Японское общество содействия науке) Фондом содействия совместным международным исследованиям (KAKENHI), категория (A) научных исследований (номер гранта JP 18H03807)

1. Taylor ST. Системы возвратного воздуха. АШРАЭ Дж. 2015; 3:44-47. [Google Scholar]

2. Тейлор С.Т. Управление вентиляторами возвратного воздуха в системах VAV. АШРАЭ Дж. 2014; 10:54-58. [Google Scholar]

3. Брайтман Х.С., Мосс Н. Изучение синдрома больного здания и подборка нормативных и сравнительных значений. В Шпенглер Дж. Д., Маккарти Дж. Ф., Самет Дж. М., ред. Справочник по качеству воздуха в помещении. Нью-Йорк, штат Нью-Йорк: McGraw-Hill; 2001: 7.1–7.18. [Академия Google]

4. АШРАЭ . Стандарт ASHRAE 62.1-2019. Вентиляция для приемлемого качества воздуха в помещении.

5. Li D, Li X, Guo Y, Yang J, Yang X. Обобщенный алгоритм моделирования распространения загрязнений в сложных вентиляционных системах с рециркуляцией. Численный анализ теплопередачи A Appl. 2004;45:583-599. [Google Scholar]

6. Хияма К., Исида Ю., Като С. Объединение трехмерного переходного переноса загрязняющих веществ в помещении в модель потоковой сети с методом коэффициента отклика концентрации. АШРАЭ Транс. 2008;114(2):119-129. [Google Scholar]

7. Li X, Shao X, Ma X, Zhang Y, Cai H. Численный метод определения стационарного распределения пассивного загрязнения в обычных вентиляционных системах. Джей Хазард Матер. 2011;192:139-149. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [Google Scholar]

8. Waters JR, Simon MW. Влияние рециркуляции на показатели эффективности вентиляции. Proc КОМНАТА. 2000;2:913-918. [Google Scholar]

9. Shao X, Liang S, Li X, Liang C, Yan S. Количественное влияние приточного воздуха и источников загрязнений на устойчивое распределение загрязнений в вентилируемых помещениях с рециркуляцией воздуха. Построить среду. 2020;171:106672. [Академия Google]

10. Скорет Э., Матисен Х.М. Эффективность вентиляции. Окружающая среда Интерн. 1982;8(1–6):473–481. [Google Scholar]

11. Сандберг М. Что такое эффективность вентиляции? Построить среду. 1981;16:123-135. [Google Scholar]

12. Сандберг М., Шёберг М. Использование моментов для оценки качества воздуха. Построить среду. 1983;18:181–197. [Google Scholar]

13. Этеридж Д. В., Сандберг М. Вентиляция зданий: теория и измерение, 1-е изд. Уайли; 1996: 241–281. [Академия Google]

14. Сандберг М. Эффективность вентиляции и скорость продувки — Обзор, Международный симпозиум по конвекции воздуха в помещении и эффективности вентиляции. Токийский университет. 1992;17-27. [Google Scholar]

15. Csanady GT. Рассеивание случайно меняющимися токами. J Жидкостный мех. 1983;132:375-394. [Google Scholar]

16. Като С., Ито К., Мураками С. Анализ частоты посещений с помощью метода отслеживания частиц на основе LES и модельного эксперимента. Воздух в помещении. 2003;13:182-193. [PubMed] [Академия Google]

17. Като С., Мураками С. Новые шкалы эффективности вентиляции, основанные на пространственном распределении концентрации загрязняющих веществ с помощью численного моделирования. АШРАЭ Транс. 1988;94:309-330. [Google Scholar]

18. Федершпиль CC. Эффективность воздухообмена: теория и методы расчета. Воздух в помещении. 1999;9:47-56. [PubMed] [Google Scholar]

19. Лавидсон Д., Олссон Э. Расчет возраста и скорости местного продувочного потока в помещениях. Построить среду. 1987;22:111–127. [Академия Google]

20. Пэн С.Х., Дэвидсон Л. На пути к определению региональной скорости продувки. Построить среду. 1997;32(6):513-525. [Google Scholar]

21. Звирин Ю., Шиннар Р. Интерпретация экспериментов с внутренними трассерами и локального распределения времени пребывания. Int J Многофазный поток. 1976;2:495-520. [Google Scholar]

22. Пэн С.Х., Холмберг С., Дэвидсон Л. Об оценке эффективности вентиляции с помощью численного моделирования. Построить среду. 1997;32(6):497-508. [Академия Google]

23. Ханг Дж., Сандберг М., Ли Ю. Эпоха воздуха и эффективность воздухообмена в идеализированных моделях городов. Построить среду. 2009;44(8):1714-1723. [Google Scholar]

24. Hang J, Wang Q, Chen X, et al. Воздухопроницаемость города в городских условиях средней плотности оценивается по скорости переноса загрязняющих веществ и чистой скорости убегания. Построить среду. 2015;94:166-182. [Google Scholar]

25. Лим Э., Ито К., Сандберг М. Новый индекс вентиляции для оценки условий несовершенного перемешивания – анализ чистой скорости убегания на основе подхода RANS. Построить среду. 2013;61:45-56. [Академия Google]

26. Лим Э., Ито К., Сандберг М. Оценка эффективности удаления загрязняющих веществ и контроля качества воздуха для местных систем вентиляции с использованием индекса вентиляции Чистая скорость выхода. Построить среду. 2014;79:78-89. [Google Scholar]

27. Чанг Дж., Лим Э., Сандберг М., Ито К. Вероятность возврата и чистой утечки загрязнителя в локальной точке внутри помещения. Построить среду. 2017;125:67-76. [Google Scholar]

28. Лим Э., Чанг Дж., Сандберг М., Ито К. Влияние химических реакций и турбулентной диффузии на формирование локальных распределений концентрации загрязняющих веществ. Построить среду. 2020;168:106487. [Академия Google]

29. Сандберг М., Кабанши А., Виго Х. Является ли вентиляция здания процессом растворения загрязняющих веществ или подачей чистого воздуха? Внутренняя застроенная среда. 2020;29(6):768-774. [Google Scholar]

30. Веб-сайт CFD Benchmarks. Ольборгский университет. https://www.cfd‐benchmarks.com/benchmarktest/

31. Лемэр А.Д., Чен К., Эверт М., Хейккинен Дж., Инард С., Мозер С., Нильсен П.В., Уиттл Г. Воздух в помещении и поток загрязнителей, оценка Вычислительные методы. Подзадача-1 Сводный отчет за 1993 г.; Международное энергетическое агентство, Приложение 20: TNO Building and Construction Research. 1993.

32. Нильсен П.В. Спецификация двумерного тестового примера. Департамент строительных технологий и структурной инженерии 1990; Ольборгский университет, IEA Приложение 20: Схемы воздушного потока внутри зданий.

33. Ито К., Интавонг К., Курабучи Т. и др. Сравнительные тесты CFD для решения проблем внутренней среды: Часть 1 Изотермический/неизотермический поток в 2D- и 3D-модели помещения. Int J Archit Eng. 2015;2:1-22. [Google Scholar]

34. Соренсен Д., Нильсен П.В. Контроль качества вычислительной гидродинамики в помещении. Воздух в помещении. 2003;13:2-17. [PubMed] [Академия Google]

35. Zhai Z, Zhang Z, Zhang W, Chen Q. Оценка различных моделей турбулентности при прогнозировании воздушного потока и окружающей среды с помощью CFD: Часть 1, резюме распространенных моделей турбулентности. HVAC&R Res. 2007;13:853-870. [Google Scholar]

36. Zhang Z, Zhang W, Zhai Z, Chen Q. Оценка различных моделей турбулентности при прогнозировании воздушного потока и окружающей среды с помощью CFD: часть 2, сравнение с экспериментальными данными из литературы. HVAC&R Res. 2007;13:871-886. [Google Scholar]

37. Fan Y, Ito K. Оптимизация качества внутренней среды и вентиляционной нагрузки в офисных помещениях путем многоуровневого сопряжения с BES и CFD. Построить Симул. 2014;7:649-659. [Google Scholar]

38. Fan Y, Kameishi K, Onishi S, Ito K. Полевые исследования эффектов энергосбережения при вентиляции с регулируемой потребностью в CO2 в офисе с применением вентиляторов с рекуперацией энергии.

Скорость воздуха в воздуховодах нормируемая: Скорость воздуха в воздуховоде онлайн калькулятор от Вентлюкс

Детальный расчет скорости воздуха в воздуховодах по формуле

Уровень шума в помещении

Самостоятельный расчет

Источник

Скорость движения воздуха

Расчет воздухообмена по различным параметрам

Содержание

1.1. Расчет по кратностям

Последовательность расчета вентиляции по кратностям следующая:

Рассмотрим расчеты на примере.

Расчет по площади помещения

Рассмотрим расчеты на примере.

Расчет по санитарно-гигиеническим нормам

Рассмотрим расчеты на примере.

Сравнение расчетов

Подбор воздуховода

Расчет системы вентиляции — Стандарт Климат

Расчет по площади помещения

Расчет по санитарно-гигиеническим нормам

Расчет по кратностям

Кратность воздухообмена в помещениях жилых зданий

Рассчет основных параметров при выборе оборудования

Производительность по воздуху

Мощность калорифера

Расчет вентиляции

Производительность по воздуху

1. Расчет воздухообмена по кратности

2. Расчет воздухообмена по количеству людей:

Мощность калорифера

Рабочеее давление, скорость движения воздуха в воздуховодах, уровень шума

Монтаж воздуховодов вентиляции в Москве

Монтаж воздуховодов по ГОСТ

Материалы для производства воздуховодов

Варианты конструкции воздуховодов

Виды фасонных изделий для воздуховодов вентиляции

Последовательность выполнения монтажных работ

Технология монтажа воздуховодов

Блоки автоматики в воздуховодах

Профессиональный монтаж воздуховодов без ошибок

Лучшая скорость движения воздуха по воздуховодам

Проблемы второго закона

Теплопередача движущемуся воздуху

Инструмент Майка МакФарланда для определения размеров воздуховодов

Плохо ли низкая скорость для потока воздуха в воздуховодах?

Воздуховоды большего размера, скорость ниже

Статические перепады давления, эквивалентные длины и скорость

Что, меня беспокоит?

Но иногда вам следует беспокоиться

Воздуховоды ОВКВ – Скорости воздуха

Low and Medium Pressure Loss Ducts

High Pressure Loss Ducts

Shafts

Коридоры

User Areas

Типичные рекомендации по скорости воздуха

Системы протоков с низкой скоростью

Medium Velocity Duct Системы

Высокоскоростные воздуховодные системы

Измерение скорости потока наружного воздуха в системы ОВКВ (Технический отчет)

Форматы цитирования

Скорости воздушного потока в воздуховодах – Проектирование ОВКВ

Характеристики возврата загрязняющих веществ для локальной области при наличии возвратного и рециркуляционного воздушного потока в помещении

2.1. Чистая скорость убегания

2.2. Чистая вероятность побега

2.3. Локальный расход продувки

2.4. Частота посещений

2.5. Нормализованная концентрация в локальной области

3.1. Условия численного анализа для модели квадратной комнаты (двумерный случай)

3.

ТАБЛИЦА 2

3.3. Валидация и контроль качества CFD

4.1. Распределение воздушного потока

4.2. Результаты диффузионного поля

4.2.1. Распределения концентрации загрязняющих веществ

4.2.2. Распределения эффективности вентиляции

Добавить комментарий Отменить ответ